Главная / Строительные ГОСТы, строительные СНИПы / Бетон, ЖБИ, кирпич, стеновые материалы |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
* Допускается повышать значения коэффициента n и снижать значение коэффициента jb2 при продолжительном действии нагрузки и влажности окружающей среды 50 % и выше: для элементов без вентилируемых каналов n - не более 0,26; jb2 - не менее 1,5; « « с вентилируемыми каналами n - не более 0,2; jb2 - не менее 2. П р и м е ч а н и е. Для конструкций, подвергаемых усиленной карбонизации (животноводческие здания) при влажности окружающей среды выше 60 %, значения коэффициентов n и jb2 принимаются соответственно не более 0,1 и не менее 3. 4.8 (4.28). Значение x вычисляется по формуле x = , (70) но принимается не более 1. В формуле (70): d = ; (71) jf = ; (72) l = jf ; (73) es,tot - эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры S, соответствует заменяющему моменту М (п. 4.7) и определяется по формуле es,tot = . (74) Значение z вычисляется по формуле z = ho . (75) Для внецентренно сжатых элементов величина z должна приниматься не более 0,97es,tot. 4.9 (4.29). Значение коэффициента ys для двухслойных предварительно напряженных элементов конструкций определяется по формуле ys = 1,25 - jls jm - , (76) но принимается не более 1; при этом следует принимать величину . Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (76) допускается принимать равным нулю. В формуле (76): jls - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый по табл. 36 СНиП 2.03.01-84; es,tot - см. формулу (74); jm = , (77) но не более 1. Здесь Wpl - см. формулу (138) СНиП 2.03.01-84, допускается принимать по формуле (58); Мr и Мrp - см. п. 4.5 СНиП 2.03.01-84 и п. 4.2, при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре. Для однослойных конструкций из ячеистого бетона (без предварительного напряжения) значение ys вычисляется по формуле ys = 0,5 + jl . (78) jl - коэффициент, принимаемый равным: при непродолжительном действии нагрузки для арматуры: периодического профиля - 0,6; гладкой - 0,7; при продолжительном действии нагрузки независимо от профиля арматуры - 0,8. Mser - момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы. 4.10 (4.30). Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле , (79) где - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.20 СНиП 2.03.01-84; - кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок; - кривизна от продолжительного действуя постоянных и длительных нагрузок; - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (158) с учетом указаний п. 4.25 СНиП 2.03.01-84. Кривизны , и определяются по формуле (69), при этом и вычисляют при значениях ys и n, отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а - при значениях ys и n, отвечающих продолжительному действию нагрузки. Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю. Определение прогибов4.11 (4.31). Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формулам: fm = ; (80) fm = , (81) где - изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб; - полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; значения определяются по формуле (79), знак принимается в соответствии с эпюрой кривизны; mf - коэффициент, зависящий от характера загружения, принимаемый по табл. 4 прил. 3; l - расчетный пролет изгибаемого элемента. Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая кривизну для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента. 5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ5.1 (5.1). При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ5.2 (5.2). Минимальные размеры сечений бетонных и железобетонных элементов из ячеистых бетонов, определяемые из расчета по действующим условиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций. Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. п.) и анкеровки арматуры. 5.3 (5.3). Минимальная толщина сборных железобетонных плит из ячеистых бетонов должна определяться из условия обеспечения требований к расположению арматуры по толщине плиты и соблюдения требуемой толщины защитных слоев бетона согласно п. 5.5. Гибкость lo/i сжатых бетонных и железобетонных элементов из ячеистых бетонов следует принимать не более 70. При проектировании конструкций из ячеистых бетонов необходимо избегать резкого изменения размеров сеченый элементов, образования гнезд, четвертей, а если же они неизбежны, то все входящие углы должны быть армированы. ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА5.4 (5.4). Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и т. п. воздействий. 5.5. Толщина защитного слоя бетона принимается в соответствии с п. 5.5 СНиП 2.03.01-84 не менее диаметра рабочей арматуры и не менее, мм: 25 - для продольной рабочей арматуры в однослойных элементах конструкций и 15 - в двухслойных плитах толщиной больше 100 мм при расположении рабочей арматуры в слое тяжелого бетона, а также для арматуры внутренних перегородок при средней плотности ячеистого бетона более 1000 кг/м3; 15 - для поперечных стержней сварных каркасов плит перекрытий и стеновых панелей; 10 - для анкерной арматуры. В изгибаемых и внецентренно сжатых элементах концы продольных стержней ненапрягаемой арматуры должны отстоять от торца элемента не более чем на 10 мм. 5.6. Толщина защитного слоя бетона для предварительно напряженных двухслойных элементов из ячеистого бетона на участке зоны передачи усилий от арматуры на бетон принимается в соответствии с пп. 5.7 и 5.8 СНиП 2.03.01-84. МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ
|
Сокращенное название |
Кремнеземистый компонент |
Порообразователь |
На цементном вяжущем | ||
Газобетон |
Песок |
Газообразователь |
Газозолобетон |
Зола ТЭС |
« |
Пенобетон |
Песок |
Пенообразователь |
Пенозолобетон |
Зола ТЭС |
« |
На известковом (силикатном) вяжущем | ||
Газосиликат |
Песок |
Газообразователь |
Пеносиликат |
« |
Пенообразователь |
Газозолосиликат |
Зола ТЭС |
Газообразователь |
Пенозолосиликат |
То же |
Пенообразователь |
Газосиликальцит1 |
Песок |
Газообразователь |
На смешанном (известково-цементном) вяжущем | ||
Газосиликатобетон |
Песок |
Газообразователь |
Пеносиликатобетон |
« |
Пенообразователь |
Газосиликатобетон |
Зола ТЭС |
Газообразователь |
Пенозолосиликатобетон |
То же |
Пенообразователь |
На шлаковом вяжущем | ||
Газошлакобетон |
Песок |
Газообразователь |
Пеношлакобетон |
« |
Пенообразователь |
Газошлакозолобетон |
Зола ТЭС |
Газообразователь |
Пеношлакозолобетон |
То же |
Пенообразователь |
На сланцезольном (высокоосновном) вяжущем | ||
Газосланцезолобетон |
Песок |
Газообразователь |
Пеносланцезолобетон |
« |
Пенообразователь |
1 На газосиликальцит ГОСТ 25485-82 не распространяется.
Из этих разновидностей в качестве неавтоклавных рекомендуются в основном ячеистые бетоны на цементном и шлаковом вяжущем: газобетон и пенобетон, газозолобетон, пенозолобетон, газошлакобетон и т. д.
Указанный в таблице газосиликальцит является разновидностью газосиликата. Он отличается от газосиликата способом помола песка - в дезинтеграторе вместо обычной шаровой мельницы. Вследствие более грубого помола песка в дезинтеграторе газосиликальцит является более тяжелым материалом, чем газосиликат.
Разновидности ячеистых бетонов по областям применения (по назначению), прочности и средней плотности также регламентируются ГОСТ 25485-82. В ГОСТе указано, что автоклавные бетоны со средней плотностью D300 (ПлЗОО) и D400 (Пл400) являются теплоизоляционными, бетоны с плотностью от D500 (Пл500) до D900 (Пл900) - конструкционно-теплоизоляционными, а от D1000 (Пл1000) до D1200 (Пл1200) - конструкционными.
Для каждой из этих плотностсй для автоклавных бетонов предусмотрено три класса бетона по прочности на сжатие В (три марки бетона М по прочности на сжатие), которые должны обеспечиваться заводами.
Для неавтоклавных ячеистых бетонов предусмотрена градация на две разновидности по прочности, которые частично совпадают с прочностями автоклавных ячеистых бетонов.
Разновидности конструкционно-теплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов приведены в табл. 2.
Таблица 2
Марки |
Марки бетонов по прочности при осевом сжатии (М) | |||||
по средней плотности |
автоклавных |
автоклавных и |
преимущественно неавтоклавных | |||
D (Пл) |
марка |
класс |
марка |
класс |
марка |
класс |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Конструкционно-теплоизоляционные бетоны | ||||||
500 |
М25 |
В1,5 |
М15 |
В1 |
- |
- |
600 |
М35 |
В2,5 |
М25 |
В1,5 |
М15 |
В1 |
700 |
М50 |
В3,5 |
М35 |
В2,5 |
М25 |
В1,5 |
800 |
М75 |
В5 |
М50 |
В3,5 |
М35 |
В2,5 |
900 |
М1000 |
В7,5 |
М75 |
В5 |
М50 |
В3,5 |
Конструкционные бетоны | ||||||
1000 |
М150 |
В10 |
М1000 |
В7,5 |
М75 |
В5 |
1100 |
М200 |
В15 |
М150 |
В10 |
М100 |
В7,5 |
1200 |
- |
- |
М200 |
В15 |
М150 |
В10 |
Данная градация автоклавных ячеистых бетонов на три разновидности по прочности на сжатие характеризует технологический уровень каждого предприятия, вид и качество исходного сырья.
Для передовых предприятий, выпускающих конструкции из автоклавных ячеистых бетонов, рекомендуется проектировать их в расчете на повышенные классы (марки) для каждой плотности бетона, приведенные в табл. 2 (графы 2 и 3).
Для многих предприятий, выпускающих освоенные в настоящее время автоклавные ячеистые бетоны обычной прочности, следует принимать классы (и марки), приведенные в табл. 2 (графы 4 и 5). Неавтоклавные ячеистые бетоны низких прочностей (см. табл. 2) могут использоваться лишь в малонагруженных элементах, в которых не требуется более высокая прочность бетона.
Согласно ГОСТ 25485-82, неавтоклавные ячеистые бетоны должны соответствовать по прочности на сжатие классам (и маркам), приведенным в последних четырех графах табл. 2.
Задания на проектирование конструкций из ячеистых бетонов во всех случаях должны содержать конкретные указания, на предприятия какого технологического уровня ориентирован данный проект: на предприятия, выпускающие ячеистые бетоны повышенной, обычной или пониженной прочности.
Требования к ячеистым бетонам по морозостойкости, по коэффициентам теплопроводности и поропроницаемости, а также максимальные величины сорбционной влажности и усадки принимаются по ГОСТ 25485-82.
Расчет сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения (в том числе армированных симметричной конструктивной арматурой) при величине эксцентриситета 0 < еа Ј 0,225h (см. п. 1.18) и расчетной длине lо Ј 20h допускается производить из условия
N Ј a jb Rb A yo , (1)
где a = 0,85 - для автоклавных ячеистых бетонов;
a = 0,75 - для неавтоклавных ячеистых бетонов;
А - площадь поперечного сечения элемента;
yo - коэффициент, учитывающий влияние эксцентриситета и принимаемый равным
yo = ; (2)
jb - коэффициент, принимаемый по следующей таблице:
Nl/N |
Коэффициент jb при lo/h | |||||||
|
Ј 6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
0 |
0,93 |
0,92 |
0,91 |
0,9 |
0,89 |
0,88 |
0,86 |
0,84 |
0,5 |
0,92 |
0,91 |
0,90 |
0,89 |
0,86 |
0,82 |
0,70 |
0,63 |
1,0 |
0,92 |
0,91 |
0,89 |
0,86 |
0,82 |
0,76 |
0,62 |
0,52 |
Обозначения, принятые в таблице:
Nl - продольная сжимающая сила от действия постоянных и длительных нагрузок;
N - продольная сила от действия всех нагрузок (постоянных, длительных и кратковременных).
П р и м е ч а н и е. При промежуточных значениях lo/h и Nl/N коэффициенты jb определяются по интерполяции.
Пример 1. Даны размеры сечения сжатого элемента внутренней несущей стены: ширина b 1 м; высота сечения в плоскости действия изгибающего момента (толщина стены) h = 0,24 м; высота этажа Н = 2,56 м; нижние и верхние опоры стены - шарнирные. Стена запроектирована из автоклавных газобетонных панелей с конструктивной арматурой; газобетон плотностью 800 кг/м3 при классе бетона по прочности на сжатие В3,5 (50 кгc/cм2). Расчетная установившаяся влажность газобетона 10 % (по массе), влажность газобетона при отпуске с завода 25 % (по массе).
Расчетные продольные силы:
от постоянной и длительной нагрузок Nl = 175,7 кН (17,93тс);
от кратковременной нагрузки Nst = 22,7 кН (2,32 тc);
полная продольная сила N = Nl + Nst = 175,7 + 22,7 = 198,4 кН (20,24 тc);
эксцентриситет продольной силы еo = 0,02 м;
расчетная длина элемента lо = Н = 2,56 м.
Требуется проверить несущую способность элемента стены в пролетном сечении, в середине высоты стены.
Р а с ч е т. По табл. 6 при классе бетона по прочности на сжатие В3,5 (50 кгс/см2) Rb = 2,2 МПа (22,4 кгс/см2); по табл. 7 принимаются следующие коэффициенты условий работы: gb2 = 0,85; gb9 = 0,90; gb11 = 0,85. С учетом коэффициентов условий работы расчетная призменная прочность Rb1 = gb2 - gb9 - gb11 - Rb = 0,85 - 0,9 - 0,85 - 2,2 = 1,43 МПа (14,59 кгс/см2). Гибкость элемента lo : h = 2,56 : 0,24 = 10,7.
1. Согласно п. 3.3 при гибкости > 4 необходимо учитывать влияние прогибов на несущую способность элемента путем умножения эксцентриситета eо на коэффициент h, вычисленный согласно п. 3.6.
Согласно п. 3.6, для автоклавного газобетона коэффициент b = 1,3. Отношение изгибающих моментов
Мl : М = Nl : N = 175,7 : 198,4 = 0,88.
По формуле (11)
jl = l + b = 1 + 1,3 Ч 0,88 = 2,14 .
Согласно табл. 9 для класса бетона по прочности на сжатие В3,5 МПа (50 кгс/см2) и плотности бетона 800 кг/м3 начальный модуль упругости E = 3400 МПa (34 700 кгс/см2):
I = = 0,001152 м4 .
Согласно п. 3.6 коэффициент dе = ео : h = 0,083.
По формуле (12)
de,min = 0,5 - 0,01 - 0,01Rb1 = 0,5 - 0,01 Ч 10,7 - 0,01 Ч 1,43 = 0,379; de = 0,083 < de,min = 0,379, поэтому принимаем de = 0,379.
По формуле (10)
Ncr = =
= 589,2 кН (60,12 тс).
По формуле (9)
h = = = 1,508 .
По формуле (2)
Ab = bh = 1 Ч 0,24 = 0,1797 м2.
По формуле (1) расчетная несущая способность элемента стены
Nс = a Rb1 Ab = 0,85 Ч 1,43 Ч 1000 Ч 0,1797 = 218,4 кН (22,29 тс) >
> N = 198,40 кН (20,24 тс).
Таким образом, несущая способность элемента стены в пролетном сечении достаточна.
2. Согласно прил. 2, при lо : h = 10,7 и Nl : N = 0,88 коэффициент jb = 0,884.
Полная площадь поперечного сечения равна А = bh = 1 Ч 0,24 = 0,24 м2.
По формуле (2) прил. 2
yo = 1 - = 1 - = 0,833 .
По формуле (1) прил. 2 несущая способность элемента стены равна Nc = a jb Rb1 A yo = 0,85 Ч 0,884 Ч 1,43 Ч 1000 Ч 0,24 Ч 0,833 = 214,8 кН (21,92 тс) > N = 198,4 кН (20,24 тс).
Следовательно и в этом случае несущая способность стены в пролетном сечении достаточна.
Пример 2. Дано: сжатый элемент внутренней несущей стены из газобетона плотностью D800 кг/м3, класс бетона по прочности на сжатие B3,5 (50 кгс/см2); элемент стены шириной b = 1 м и толщиной 0,24 м. Железобетонные плиты междуэтажных перекрытий из обычного тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В15 (R4 = 200 кгс/см2) опираются на элемент стены на глубину d1 = d2 = 0,1 м. Стык междуэтажных перекрытий и несущих стен - платформенный (см. чертеж прил. 4); толщина растворного шва t = 0,02 м, проектная марка раствора R2 = 100 кгс/см2, замоноличивание полостей между торцами панелей и перекрытий выполнено тяжелым бетоном класса по прочности на сжатие В15 (R3 = 200 кгс/см2), R1 = 50 кгс/см2. В опорном сечении действует нагрузка N = 190 кН (19,39 тс).
Требуется проверить несущую способность опорного сечения элемента стеновой панели в зоне платформенного стыка.
Р а с ч е т. Согласно п. 3.6, в опорном сечении коэффициент h = 1,0. Расчет выполняем в соответствии с п. 3 прил. 4.
По формуле (4) прил. 4, коэффициент x1 равен
Коэффициент m1 по формуле (3) прил. 4 равен
m1 = = 0,91 > 0,9 .
По формуле (3) принимаем m1 = 0,9; х2 = 1. Коэффициент m0 = m2 и по формуле (5) равен
Согласно формуле (5), m0 = m2 = 0,8.
По формуле (2) определяем
Несущую способность в опорном сечении определяем по формуле (1) прил. 4 Nc = a mo Rb1 Ab = 0,85 - 0,8 - 1,43 - 0,2 - 1000 = 194,5 кН (19,85 тс) > N = 190 кН (19,39 тс).
Таким образом, несущая способность в опорном сечении достаточна, она выше действующей нагрузки.
1 Расчет изгибаемых элементов приведен в единицах СИ (МПа и ГН) и в скобках - в допускаемых к применению единицах, не входящих в СИ (кгс/см2 и кгс).
Пример 3. Дана плита покрытия пролетом l = 6 м (lо = 5,9 м), шириной b = 1,5 м, высотой h = 0,24 м для промышленных зданий с влажностью воздуха внутри помещений 60 %. Материал - автоклавный газобетон марки по средней плотности D700 кг/м3, класса В2,5, снеговая нагрузка для III климатического района СССР р = 10 ГН/м2 (100 кгс/м2). Арматура класса А-II защищается от коррозии цементно-битумной обмазкой. Требуется рассчитать плиту по предельным состояниям первой и второй групп.
Плотность ячеистого бетона с учетом расчетной влажности для определения собственного веса плиты принимается по табл. 3 равной 950 кг/м3. Собственный вес 1 м2 плиты 950 - 0,24 = 228 кгс/м2 = 22,30 ГН/м2. Масса заливки швов 1,6 ГН (16,3 кг).
Масса рубероидного ковра 2,0 ГН (20,4 кг).
Итого q1 = 25,9 ГН/м2 (265 кгс/м2).
Расчетная нагрузка
q = q1- 1,2 + pn - 1,4 = 25,9 - 1,2 + 10 - 1,4 = 45,00 ГН/м2 (459 кгс/м2).
Расчетный момент
M = 293,7 ГНЧм (299,6 кгсЧм).
Поперечная сила
Q = = 199 ГН (2030 кгс).
Плиты покрытий рассчитываются по прогибам на длительные и постоянные нагрузки в соответствии с п. 1.20 СНиП 2.03.01-84.
Согласно СНиП II-6-74 - к постоянным нагрузкам относится собственный вес плиты, а к длительным для III климатического района - нормативная снеговая нагрузка, уменьшенная на 7,0 ГН/м2 (70 кгс/м2). Таким образом, при расчете прогибов нагрузка будет равна
qn = q1 + (pn - 7) = 25,9 + (10 - 7) = 28,9 ГН/м2 (294,8 кгс/м2).
Нормативный момент при расчете прогибов
Мn = = 188,6 ГНЧм (1924 кгсЧм).
Расчетные и нормативные сопротивления должны быть назначены с учетом установившейся влажности газобетона в соответствии с табл. 1 настоящего Пособия, согласно которой в конструкции покрытий ячеистые бетоны, изготовленные на песке, имеют расчетную установившуюся влажность 15 %.
Расчетные сопротивления бетона, принимаемые по табл. 4 и 6 настоящего Пособия, должны быть умножены на коэффициенты условий работы, учитывающие длительность действия нагрузки и влажность газобетона gb6 по табл. 7. При расчете по первому предельному состоянию с учетом коэффициентов условий работы gb2 = 0,85; gb6 = 0,95 (по интерполяции для влажности 15 %) расчетные сопротивления равны:
При расчете по второму предельному состоянию с учетом коэффициентов условий работы gb2 = 1,0; gb6 = 0,95 расчетные сопротивления равны:
Расчетные сопротивления растянутой арматуры класса А-II принимаются согласно табл. 11
Расчетные сопротивления сжатой арматуры класса А-II могут быть приняты: Rsc = 280 МПа (2850 кгс/см2), так как Rsc нe превышает 295 МПа (3000 кгс/см2), допустимое расчетное сопротивление сжатой арматуры для ячеистого бетона класса В2,5 (см. табл. 13).
Расчетное сопротивление поперечной арматуры для бетона класса В2,5 принимается по табл. 13:
Для бетона класса В2,5 марки по средней плотности D700 начальный модуль упругости Eb принимается по табл. 8 равным 2500 МПа (25500 кгс/см2).
Для арматуры класса A-II модуль упругости Е принимается равным 210 000 МПа (2 100 000 кгс/см2) в соответствии с табл. 15.
Расчет прочности ведется с помощью табл. 2.
Рабочая высота сечения
Определяем граничную высоту сжатой зоны бетона для данного класса арматуры по формуле (18)
где a = 0,8; b = 0,008 (см. п. 3.12).
Принимаем xR = 0,6 в соответствии с п. 3.13.
По табл. 2 этой граничной высоте соответствует коэффициент Ао = 0,42. Определяем коэффициент Ао при действии расчетного момента
Следовательно, по расчету сжатая арматура не требуется. Определяем площадь сечения растянутой арматуры, требуемой по прочности. По табл. 2 коэффициенту Ао = 0,36 соответствует коэффициент gо = 0,765.
Предварительный расчет прогибов показал, что по деформациям площадь сечения арматуры должна быть увеличена на 30 % по сравнению с расчетной площадью арматуры по прочности. Принимаем растянутую рабочую арматуру 8 Ж 12 As = 9,05 см2.
Армирование плиты выполняется каркасами, конструктивная сжатая арматура принимается 8 Ж 6 Аsў = 2,26 см2.
Принимаем поперечную арматуру Ж 4 мм через 24 см на 1 каркас, на сечение 8 Ж 4. Проверяем условие (34) настоящего Пособия.
Следовательно, прочность бетона между наклонными трещинами достаточна.
При вертикальных хомутах поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением, определяется по формуле Q Ј Qsw + Qb.
По формулам (42) и (38) вычисляем Qsw и Qb. Усилия в хомутах на единицу длины элемента:
Проекция длины опасной наклонной трещины
Согласно п. 3.24, для вычисления Q принимаем значение с = 2hо = 42 см.
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:
Следовательно, прочность сечения на поперечную силу обеспечена.
Для определения начала наиболее опасного косого сечения вычисляем Мpl с помощью графиков (черт. 3, 4) по следующим характеристикам:
d = = 0,125 ;
0,25 ;
a = = 0,42 .
Черт. 3. График значений коэффициента Wpl для определения момента появления трещин Mpl в изгибаемых элементах прямоугольного сечения при d = 0,1
По черт. 3 находим, что Wpl = 0,57;
Мpl = Wpl b h2 Rbt = 0,57 Ч 150 Ч 242 Ч 0,109 = 5368 ГНЧсм
(54 777 кгсЧсм).
По формуле (51) определяем расстояние от опоры до ближайшей наклонной трещины
Находим расчетное усилие в поперечных стержнях, приходящихся на единицу длины элемента
При поперечных стержнях, равномерно распределенных вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента определяем по формуле (53)
При равномерно распределенной нагрузке конец наиболее опасного сечения не может выходить за 1/4 пролета, т.е. с = l/4 - at = 120 см, так как 76 < 120 см, принимаем с = 76 см.
Определяем изгибающий момент, действующий в конце наклонной трещины с учетом разгружающего действия момента, только от собственного веса плиты, так как снеговая нагрузка может лежать неравномерно и на этом участке отсутствовать
Для определения усилия Nan, передающегося на анкеры продольной арматуры, вычисляем момент, воспринимаемый поперечными стержнями
Определяем выдергивающее усилие в продольных стержнях
Усилие в одном продольном стержне
Принимаем анкеровку продольной арматуры в виде двух поперечных стержней диаметром 1,0 см. По формуле (50) определяем анкерующее усилие в продольном стержне:
Анкеровка арматуры обеспечена.
Ввиду того, что конструкции из ячеистых бетонов могут иметь технологические трещины, расчет их по прогибам выполняется для стадии работы с трещинами.
По формулам (69)-(75) находим характеристики для определения кривизны, при этом коэффициент n принимается равным 0,26 для влажности внутри помещения от 50 % и выше (см. табл. 17) .
Для определения коэффициента ys находим момент, воспринимаемый сечением из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы:
Находим кривизну от длительного действия части снеговой нагрузки и собственного веса плиты
Прогиб определяем по формуле
По табл. 4 находим, что коэффициент mf = ,
Следовательно, прогиб плиты меньше допустимого, указанного в табл. 4 СНиП 2.03.01-84.
Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента с учетом длительного действия нагрузки, определяем по формуле (64) :
Находим напряжение в растянутой арматуре от нормативного момента
где d - коэффициент для изгибаемых элементов, принимаемый равным 1,0;
jl - коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, равный 2,5,
h - для стержневой арматуры периодического профиля - 1,0;
d - диаметр продольной арматуры, равный 12 мм;
m - 0,0287;
т.е. меньше допустимой ширины трещины (см. п. 1.16).
Пример 4. Дана стеновая панель пролетом l = 6 м (lо = 5,9 м), сечением 120ґ0,20 м из ячеистого бетона класса по прочности В2,5, марки по средней плотности D700 кг/м3.
Рабочая арматура периодического профиля класса А-III 10 Ж 12 мм защищена от коррозии цементно-битумной обмазкой, расположена симметрично относительно вертикальной оси (черт. 5)
As = Asў = 5,65 см2 .
Вертикальная нагрузка от собственного веса и оконных переплетов - 18 ГН/м (184 кгс/м). Ветровая нагрузка - 18 ГН/м2 (184 кгс/м2).
Требуется проверить прочность стеновой панели при действии на нее изгибающих моментов Мх и Мy по общему методу расчета.
Расчетная нагрузка от собственного веса и веса вышележащих оконных переплетов
Расчетный вертикальный момент
Расчетная горизонтальная нагрузка
Расчетный горизонтальный момент
Расчетные сопротивления назначаются с учетом средней установившейся влажности ячеистого бетона, принимаемой по табл. 1, согласно которой в конструкциях стен расчетная установившаяся влажность равна 10 %.
При этой влажности коэффициент условий работы по табл. 7 gb6 = 1. Следовательно расчетное сопротивление дня бетона В2,5 принимается по табл. 6 равным
Расчетное сопротивление растянутой арматуры класса А-III - по табл. 13:
Расчетное сопротивление сжатой арматуры класса А-III принимается с учетом коэффициента условий работы бетона по табл. 13, при этом также учитывается коэффициент условий работы gb9 по табл. 14:
Определяем угол наклона нейтральной оси к оси у-у (см. черт. 5) как упругого тела с учетом арматуры по формуле
где Ixў и Iyў - моменты инерции относительно центральных вертикальной и горизонтальной осей;
Определяем высоту сжатой зоны х методом подбора. Задаемся x1 = 210 см и определяем относительную высоту сжатой зоны бетона для каждого стержня по формуле
где ayi и axi - расстояния от i-го стержня до наиболее сжатой стороны сечения в направлении соответственно осей х и у.
Вычисленные значения xi при х = 210 см и окончательном х = 207 см приведены в табл. 1. По значениям xi определяем напряжение в каждом стержне ssi, для этого надо вычислить характеристику сжатой зоны w по формуле (18)
Вычисляем ssi для каждого стержня по формуле (31)
ssi = .
При этом напряжения растяжения ssi не должны превышать расчетного сопротивления арматуры класса А-III, равного 365 МПа (3750 кгс/см2), а напряжения сжатия расчетного сопротивления сжатия 290 МПа (2950 кгс/см2).
Вычисленные значения ssi и сумма усилий во всех стержнях SAsissi приведены в табл. 1.
Таблица 1
Номер |
Asi, см2 |
ayi, |
axi, см |
tg g = 41,2 |
x = 210 см |
| ||
стержня |
|
|
|
ayitg g + axi, см |
xi |
ssi, МПа (кгс/см2) |
Asi ssi, ГН (кгс) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 | |
1 |
1,13 |
17 |
5 |
708,8 |
0,296 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
2 |
1,13 |
3 |
5 |
129,2 |
1,63 |
290 (2950) |
-327 (3333,5) |
|
3 |
1,13 |
17 |
30 |
733,8 |
0,286 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
4 |
1,13 |
3 |
30 |
154,2 |
1,36 |
-290 (2950) |
-327 (3333,5) |
|
5 |
1,13 |
17 |
60 |
763,8 |
0,274 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
6 |
1,13 |
3 |
60 |
184,2 |
1,14 |
-290 (2950) |
-327 (3333,5) |
|
7 |
1,13 |
17 |
90 |
793,8 |
0,264 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
8 |
1,13 |
3 |
90 |
214,2 |
0,98 |
-2750 (2807) |
310,8 (3172) |
|
9 |
1,13 |
17 |
115 |
818,8 |
0,256 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
10 |
1,13 |
3 |
115 |
239,2 |
0,878 |
-139 (1453) |
-160 (1642) |
|
|
|
|
|
|
|
|
S Asi ssi = 624 (6372) |
Окончание табл. 1
Номер |
Asi, см2 |
ayi, |
axi, см |
tg g = 41,2 |
x = 207 см |
| ||
стержня |
|
|
|
ayitg g + axi, см |
xi |
ssi, МПа (кгс/см2) |
Asi ssi, ГН (кгс) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
9 |
10 |
11 | |
1 |
1,13 |
17 |
5 |
708,8 |
0,29 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
2 |
1,13 |
3 |
5 |
129,2 |
1,6 |
-290 (-2950) |
-327 (-3333,5) |
|
3 |
1,13 |
17 |
30 |
733,8 |
0,282 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
4 |
1,13 |
3 |
30 |
154,2 |
1,344 |
-290 (-2950) |
-327 (-3333,5) |
|
5 |
1,13 |
17 |
60 |
763,8 |
0,27 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
6 |
1,13 |
3 |
60 |
184,2 |
1,125 |
-290 (-2950) |
-327 (-3333,5) |
|
7 |
1,13 |
17 |
90 |
793,8 |
0,26 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
8 |
1,13 |
3 |
90 |
214,2 |
0,967 |
-257 (-2624) |
-290 (-2965) |
|
9 |
1,13 |
17 |
115 |
818,8 |
0,253 |
365 (3750) |
415 (4237,5) |
|
10 |
1,13 |
3 |
115 |
239,2 |
0,866 |
-129 (-1320) |
-145 (-1491) |
|
|
|
|
|
|
|
|
S Asi ssi = 659 (6730) |
|
Определяем усилие, воспринимаемое сжатой зоной бетона; для этого вычисляем площадь сжатой зоны, так как х1 > h, то форма сжатой зоны трапециевидная и площадь сжатой зоны вычисляется по формуле
Проверяем уравнение по формуле (30)
усилие, воспринимаемое сжатой зоной бетона, больше, чем усилие, воспринимаемое арматурой, поэтому уменьшаем высоту сжатой зоны до х = 207 см:
усилия в сжатой зоне бетона и растянутой арматуре примерно равны, т.е. высота сжатой зоны может быть принята х = 207 см.
Определяем моменты внутренних сил относительно осей х и у. Для этого вычисляем статические моменты сжатой зоны относительно этих осей:
Определяем моменты, воспринимаемые сечением
Таблица 2
x |
go |
Ao |
x |
go |
Ao |
0,01 |
0,995 |
0,01 |
0,31 |
0,845 |
0,262 |
0,02 |
0,990 |
0,02 |
0,32 |
0,840 |
0,269 |
0,03 |
0,985 |
0,03 |
0,33 |
0,835 |
0,275 |
0,04 |
0,980 |
0,039 |
0,34 |
0,830 |
0,282 |
0,05 |
0,975 |
0,043 |
0,35 |
0,825 |
0,289 |
0,06 |
0,970 |
0,058 |
0,36 |
0,820 |
0,295 |
0,07 |
0,965 |
0,067 |
0,37 |
0,815 |
0,301 |
0,08 |
0,960 |
0,077 |
0,38 |
0,810 |
0,309 |
0,09 |
0,955 |
0,085 |
0,39 |
0,805 |
0,314 |
0,10 |
0,950 |
0,095 |
0,40 |
0,800 |
0,320 |
0,11 |
0,945 |
0,104 |
0,41 |
0,795 |
0,326 |
0,12 |
0,940 |
0,113 |
0,42 |
0,790 |
0,332 |
0,13 |
0,935 |
0,121 |
0,43 |
0,785 |
0,337 |
0,14 |
0,930 |
0,130 |
0,44 |
0,780 |
0,343 |
0,15 |
0,925 |
0,139 |
0,45 |
0,775 |
0,349 |
0,16 |
0,920 |
0,147 |
0,46 |
0,770 |
0,354 |
0,17 |
0,915 |
0,155 |
0,47 |
0,765 |
0,359 |
0,18 |
0,910 |
0,164 |
0,48 |
0,760 |
0,365 |
0,19 |
0,905 |
0,172 |
0,49 |
0,755 |
0,370 |
0,20 |
0,900 |
0,180 |
0,50 |
0,750 |
0,375 |
0,21 |
0,895 |
0,188 |
0,51 |
0,745 |
0,380 |
0,22 |
0,890 |
0,196 |
0,52 |
0,740 |
0,385 |
0,23 |
0,885 |
0,203 |
0,53 |
0,735 |
0,390 |
0,24 |
0,880 |
0,211 |
0,54 |
0,730 |
0,394 |
0,25 |
0,875 |
0,219 |
0,55 |
0,725 |
0,399 |
0,26 |
0,870 |
0,226 |
0,56 |
0,720 |
0,403 |
0,27 |
0,865 |
0,234 |
0,57 |
0,715 |
0,408 |
0,28 |
0,860 |
0,241 |
0,58 |
0,710 |
0,412 |
0,29 |
0,855 |
0,248 |
0,59 |
0,705 |
0,416 |
0,30 |
0,850 |
0,255 |
0,600 |
0,700 |
0,420 |
; ;
Таблица 3
Сечения |
Коэффициент g |
Форма поперечного |
Прямоугольное |
1,75 |
|
Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне |
1,75 |
|
Тавровое с полкой (уширением), расположенной в растянутой зоне: при Ј 2 независимо от > 2 и і 0,2 > 2 и < 0,2 |
1,75 1,75 1,50 |
Таблица 4
Схема загружения |
Коэффициент mf |
Таблица 5
Диа- |
Площадь поперечного сечения, см2, при числе стержней |
Мас- | |||||||||
метр, мм |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
са, |
3,0 |
0,071 |
0,14 |
0,21 |
0,28 |
0,35 |
0,42 |
0,49 |
0,57 |
0,64 |
0,71 |
0,540 |
3,5 |
0,096 |
0,19 |
0,29 |
0,38 |
0,48 |
0,58 |
0,67 |
0,77 |
0,86 |
0,96 |
0,735 |
4,0 |
0,126 |
0,25 |
0,38 |
0,50 |
0,63 |
0,76 |
0,88 |
1,01 |
1,13 |
1,26 |
0,960 |
4,5 |
0,159 |
0,32 |
0,48 |
0,64 |
0,80 |
0,95 |
1,11 |
1,27 |
1,43 |
1,59 |
1,225 |
5,0 |
0,196 |
0,39 |
0,59 |
0,79 |
0,98 |
1,18 |
1,37 |
1,57 |
1,77 |
1,96 |
1,509 |
5,5 |
0,238 |
0,48 |
0,71 |
0,95 |
1,19 |
1,43 |
1,66 |
1,90 |
2,14 |
2,38 |
1,740 |
6,0 |
0,283 |
0,57 |
0,85 |
1,13 |
1,42 |
1,70 |
1,98 |
2,26 |
2,55 |
2,86 |
2,175 |
7,0 |
0,385 |
0,77 |
1,15 |
1,54 |
1,92 |
2,31 |
2,69 |
3,08 |
3,46 |
3,85 |
2,960 |
8,0 |
0,503 |
1,01 |
1,51 |
2,01 |
2,51 |
3,02 |
3,52 |
4,02 |
4,53 |
5,03 |
3,870 |
9,0 |
0,636 |
1,27 |
1,91 |
2,54 |
3,18 |
3,82 |
4,45 |
5,09 |
5,72 |
6,36 |
4,890 |
10,0 |
0,785 |
1,57 |
2,36 |
3,14 |
3,93 |
4,71 |
5,50 |
6,28 |
7,07 |
7,85 |
6,040 |
12,0 |
1,131 |
2,26 |
3,39 |
4,52 |
5,65 |
6,79 |
7,92 |
9,05 |
10,18 |
11,31 |
8,702 |
14,0 |
1,539 |
3,08 |
4,62 |
6,15 |
7,59 |
9,23 |
10,77 |
12,31 |
13,85 |
15,39 |
11,838 |
16,0 |
2,011 |
4,02 |
6,03 |
8,04 |
10,05 |
12,06 |
14,07 |
16,08 |
18,10 |
20,11 |
15,464 |
18,0 |
2,545 |
5,09 |
7,63 |
10,18 |
12,72 |
15,27 |
17,81 |
20,36 |
22,90 |
25,45 |
19,560 |
20,0 |
3,142 |
6,28 |
9,41 |
12,56 |
15,71 |
18,25 |
21,99 |
25,14 |
28,28 |
31,42 |
24,166 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
1. Расчет опорных сечений бетонных панелей или блоков однорядной разрезки (в зонах, примыкающих к горизонтальным швам) производится с учетом прочности раствора швов, их толщины и глубины опирания плит перекрытий. Прочность раствора при монтаже стен в летних и зимних условиях принимается согласно СНиП II-22-81.
2. Опорные сечения ячеистобетонных стеновых панелей (блоков) в зоне горизонтальных швов для плит перекрытий не из ячеистых бетонов рассчитываются по формуле
N Ј a mо Rb Ab , (1)
где Ab - площадь сечения по формуле (2) настоящего Пособия;
mо - коэффициент условий работы шва плит перекрытий из тяжелого бетона, бетонов на пористых заполнителях и плотных силикатных бетонов принимается согласно п. 3, а для плит из ячеистых бетонов согласно п. 4 при соблюдении условия
Rb2 і 0,8 Rb , (2)
где Rb2 - расчетная призменная прочность бетона плит перекрытий, принимаемая по СНиП 2.03.01-84;
Rb - расчетная призменная прочность бетона панелей (блоков) стен, принимаемая по табл. 6;
a - коэффициент, принимаемый равным:
0,85 - для автоклавных ячеистых бетонов;
0,75 - для неавтоклавных ячеистых бетонов.
3. При контактном стыке панелей или блоков (чертеж а), а также при одностороннем платформенном опирании, когда вертикальная нагрузка в стыке передается по всей толщине стены только через торцевую часть перекрытий (чертеж б), коэффициент mо равен коэффициенту m1, определяемому по формуле
Ј 0,9 , (3)
где х1 - коэффициент, зависящий от толщины шва и прочности раствора
, (4)
где R2 - проектная марка раствора, принимается в соответствии с п. 1;
R1 - кубиковая прочность бетона стеновых панелей (блоков), определяемая в соответствии с ГОСТ 10180-78;
t - толщина растворного шва;
h - толщина стеновой панели (блока).
При платформенном двухстороннем опирании перекрытий, когда зазор между панелями перекрытий заполнен раствором или бетоном (чертеж в), коэффициент mо = m2, определяемому по формуле
Ј 0,8 , (5)
где A1 - суммарная площадь опорных участков перекрытий;
А - полная площадь поперечного сечения бетона стеновой панели или блока;
R3 - кубиковая прочность бетона или проектная марка раствора замоноличивания полостей между торцами панелей перекрытий;
R4 - кубиковая прочность бетона панелей перекрытий, определенная в соответствии с ГОСТ 10180-78;
x2 - коэффициент, равный:
1,0 - при сборно-монолитном соединении панелей перекрытий;
0,9 - при заполнении зазора между торцами перекрытий раствором.
При комбинированном опирании, когда вертикальная сила передается частично через торцевую часть перекрытия, а частично непосредственно от панели на панель (чертеж г), коэффициент mо = m3, определяемому по формуле
, (6)
где d1 - глубина опирания перекрытия на панели стен;
d3 - глубина непосредственного контакта стеновых панелей.
П р и м е ч а н и е. Если торцы плит перекрытой не вертикальны, то прочность стеновых панелей (блоков) должна быть проверена с учетом коэффициента mо в двух уровнях - под перекрытием и над ним.
4. В случае применения плит перекрытий из ячеистого бетона в формулу (1) вводится дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый равным
m4 = 0,7 Rb2 / Rb + 0,05 Ј 1,0 , (7)
где Rb2 - расчетная призменная прочность ячеистого бетона плиты перекрытия, принимаемая в соответствии с табл. 6 настоящего Пособия.
5. Плиты перекрытия из пустотных настилов с тщательной заделкой опорных участков настила бетоном в заводских условиях допускается применять в зданиях высотой менее девяти этажей. Коэффициент условий работы стыка mо, учитываемый при расчете опорных сечений панелей, определяется согласно п. 3 с умножением на дополнительный понижающий коэффициент 0,7; при этом величина коэффициента mо должна быть не более 0,55. В случаях, когда торцы опорных участков пустотных настилов не заделываются или имеют несовершенную заделку (закладка кирпичом), дополнительный понижающий коэффициент принимается равным 0,4.
6. В бетонных стеновых панелях, имеющих оконные проемы, при расчете сечений, расположенных на уровнях перекрытий (горизонтальных стыков) допускается учитывать распределение усилий с простенков панелей на перемычки. В этом случае расчетная ширина панели в зоне горизонтального шва принимается равной
b1 = b + 0,5 (h1 + h2) , (8)
где b - ширина простенка здания;
h1 и h2 - высота перемычек, смежных в стыке панелей.
7. Расчет опорных сечений стен из железобетонных элементов, примыкающих к горизонтальным растворным монтажным швам и не имеющих специального косвенною армирования, в соответствии с п. 5.25 производят так же, как бетонных элементов согласно пп. 1 -5.
8. При наличии специального косвенного армирования в бетонных и железобетонных стеновых панелях необходимо учитывать следующее:
а) для бетонных и железобетонных панелей (блоков), нижний и верхний участок которых усилены поперечными сетками, при расчете опорных сечений (в зоне горизонтальных швов) в формуле (1) вместо Rb принимается приведенное расчетное сопротивление бетона Rbr (с учетом армирования), определяемое по формуле
< 1,2 Rb ; (9)
б) при армировании растворною шва сеткой разрешается принимать
Rbr Ј 1,3 Rb ;
в) при косвенном (сетчатом) армировании торцов стеновых железобетонных панелей (блоков) допускается учитывать влияние продольного армирования панелей (блоков) на несущую способность панелей (блоков) в опорном сечении.
В этом случае приведенное расчетное сопротивление опорных участков с учетом армирования Rbr определяется по формуле
Rbr = Rb + Ј 1,3 Rb , (10)
где Rb - расчетная призменная прочность бетона панели (блока) по табл. 6;
m - процент армирования продольной арматуры;
Rs - расчетное сопротивление продольной арматуры;
Rsn - расчетное сопротивление косвенной арматуры;
mn - процент косвенного армирования (по объему), для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Asn с размером ячейки cn при расстоянии между сетками по высоте S, равный
; (11)
г) поперечное армирование учитывается при прочности раствора в швах не менее 2,5 МПа (25 кгс/см2) и при толщине шва не более 20 мм.
При толщине монтажного шва 30 мм и более его также необходимо армировать сеткой;
д) продольное и поперечное армирование сжатых элементов необходимо выполнять в соответствии с конструктивными требованиями, приведенными в разд. 5 настоящего Пособия.
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
М - изгибающий момент;
N - продольная сила;
Q - поперечная сила;
Р - усилие предварительного обжатия, определяемое по формуле (8) СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;
ssp , sspў - предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и Sў до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемые согласно указаниям пп. 1.23 и 1.28 СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;
sbp - сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно пп. 1.28 и 1.29 СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;
gsp - коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п. 1.27 СНиП 2.03.01-84.
Rb, Rb,ser - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп;
Rbt, Rbt,ser - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;
Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле (55);
Rbr - передаточная прочность бетона, назначаемая в соответствии с указаниями п. 2.6 СНиП 2.03.01-84;
Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы;
Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы;
Rsc - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;
Rs,ser - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний второй группы;
Eb - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;
Es - модуль упругости арматуры;
a - отношение соответствующих модулей упругости арматуры E и бетона Еb.
S - обозначение продольной арматуры:
а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне;
б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения;
S' - обозначение продольной арматуры:
а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне;
б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения.
b - ширина прямоугольного сечения;
а, а' - расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре S и Sў до ближайшей грани сечения;
h - высота сечения;
ho, hoў - рабочая высота сечения, равная соответственно h - a и h - a' ;
Asp, Аspў - площадь сечения напрягаемой части арматуры соответственно S и Sў;
Asw - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;
As,inc - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;
m - коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры S к площади поперечного сечения элемента bho без учета свесов сжатых и растянутых полок;
А - площадь всего бетона в поперечном сечении;
Аbc - площадь сечения сжатой зоны бетона;
Ared - площадь приведенного сечения элемента;
Aloc' - площадь смятия бетона;
Sbo', Sbo - статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии;
Sso и Ssoў - старческие моменты площадей сечения соответственно арматуры S и S' относительно нулевой линии;
I - момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента;
Ired - момент инерции приведенного сечения элемента относительно центра тяжести;
Is - момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента;
Ibo - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;
х - высота сжатой зоны бетона;
i - относительная высота сжатой зоны бетона, равная ;
S - расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;
eо - эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.21 СНиП 2.03.01-84;
eор - эксцентриситет усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.28 СНиП 2.03.01-84;
eo,tot - эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения;
e, eў - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре S и S';
es, esp - расстояние соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р до центра тяжести площади сечения арматуры S;
l - пролет элемента;
lо - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы, принимается по табл. 16;
r - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;
d - номинальный диаметр стержней арматурной стали;
Аs, Аs' - площадь сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры соответственно S и S', при определении усилия предварительного обжатия Р - площади сечения ненапрягаемой части арматуры соответственно S и S';
Iso, Isoў - моменты инерции площадей сечения соответственно арматуры S и Sў относительно нулевой линии;
Wred - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала с учетом указаний п. 1.28