Результаты расчетов несущих конструкций

Для определения внутренних усилий и напряжений в несущих конструкциях здания был применен конечно-разностный пространственный метод расчета с применением расчетно-вычислительного комплекса SCAD.

 

№ расчета	Наименование несущей конструкции	Контролируемая величина
		Расчетное	Допустимое по требованию СНиП	Запас %
1	Фундаментная плита, предельное давление	0,4874 кгс/см2	1,5 кгс/см2	200 %
1	Фундаментная плита, максимальная осадка	1,4 см	15 см	900%
2	Перекрытие 1-го этажа, придельный прогиб	0,73 см	L/200~30мм	250 %
3	Перекрытие 2-го этажа, придельный прогиб	1,6 см	L/200~30мм	130 %
4	Главная балка перекрытия 1-го этажа, касательные напряжения	76,25 кгс/см2	1165,36 кгс/см2	93,46%
4	Главная балка перекрытия 1-го этажа, нормальные напряжения	964,18 кгс/см2	2232,5 кгс/см2	56,8 %
5	Главная балка перекрытия 2-го этажа, касательные напряжения	257,62 кгс/см2	1226,7 кгс/см2	79 %
5	Главная балка перекрытия 2-го этажа, нормальные напряжения	918,97 кгс/см2	2115 кгс/см2	56,5 %
5	Главная балка перекрытия 2-го этажа, местная устойчивость по нормальным напряжениям	1501,12 кгс/см2	2115 кгс/см2	29 %
6	Колонна 1-го этажа, прочность по нормальным напряжениям	315,13 кгс/см2	2350 кгс/см2	86,6 %
6	Колонна 1-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям	492,33кгс/см2	2350 кгс/см2	79 %
6	Колонна 1-го этажа, гибкость	87,96	150	41,4 %
7	Колонна 2-го этажа, прочность по нормальным напряжениям	160,55 кгс/см2	2115 кгс/см2	92,41 %
7	Колонна 2-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям	220,24 кгс/см2	2115 кгс/см2	90 %
7	Колонна 2-го этажа, гибкость1	75,08	150	50 %
8	Основание колонна 1-го этажа, местное смятие	0,067 МН	1,869 МН	96,4 %
9	Деревянная стойка 1-го этажа, прочность по нормальным напряжениям	-	-	55 %
9	Деревянная стойка 1-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям2	-	-	45 %
9	Деревянная стойка 1-го этажа, гибкость	-	-	62 %
10	Деревянная стойка 2-го этажа, прочность по нормальным напряжениям	-	-	78 %
10	Деревянная стойка 2-го этажа, устойчивость по нормальным напряжениям	-	-	42 %
10	Деревянная стойка 2-го этажа, гибкость	-	-	25 %
11	Ферма, несущая способность стенки профиля	730 кгс	8765,83 кгс	91,7 %
12	Ленточный фундамент, глубина заложения	-0,6 м (факт)	0,2 м	200%

<!--[if !supportLists]-->1-               <!--[endif]-->данные расчеты удовлетворяют условиям предельной гибкости только при закреплении колонны в 2-местах по высоте (данным закреплением может служить легкая обшивка внутренней стены).

<!--[if !supportLists]-->2-               <!--[endif]-->данные расчеты удовлетворяют условиям устойчивости только при закреплении колонны в центре по высоте (данным закреплением может служить легкая перегородка).

Расчетная схема в программном комплексе SCAD

Расчет выполнен на следующую комбинацию нагрузок: (L1)*1+(L2)*1+(L3)*1+(L4)*1+(L5)*1

L1(собственный вес) – программа высчитывает автоматически

L2 (полезная на перекрытие пристройки)=200 кг/м2

L3 (полезная на перекрытие 2-го этажа)= 200 кг/м2

L4 (полезная на перекрытие 1-го этажа)= 400 кг/м2

L5 (полезная на пол)= 400 кг/м2

 

Расчет осадок фундаментной плиты и напряжений под ней. Расчет №1

Расчет выполнялся в программе КРОСС (SCAD)

Схема площадки

Список грунтов

Наименование	Удельный вес, Т/м3	Модуль деформации, Т/м2	Модуль упругости, Т/м2	Коэффициент Пуассона	Коэффициент переуплотнения	Давление переуплотнения, Т/м2
Насыпной	1.4	2242	18683.333	0.3	1	0
Глина	1.6	1223	10191.667	0.3	1	0

 

 

Список скважин

Наименование	Координаты, м		Описание скважин
1) 1	-0.006	15.894	Грунт	Отметка верхней границы, м	Скачок эффект. напряж, Т/м2
			Насыпной	0	0
			Глина	-0.5	0
2) 2	-4.843	13.143	Грунт	Отметка верхней границы, м	Скачок эффект. напряж, Т/м2
			Насыпной	0	0
			Глина	-0.5	0
3) 3	-9.99	16.693	Грунт	Отметка верхней границы, м	Скачок эффект. напряж, Т/м2
			Насыпной	0	0
			Глина	-0.5	0
4) 4	-1.293	19.488	Грунт	Отметка верхней границы, м	Скачок эффект. напряж, Т/м2
			Насыпной	0	0
			Глина	-0.5	0
5) 5	-8.126	22.373	Грунт	Отметка верхней границы, м	Скачок эффект. напряж, Т/м2
			Насыпной	0	0
			Глина	-0.5	0

 

Нагрузка

 

Нагрузка на фундаментную плиту 1.6 Т/м2

Отметка подошвы фундаментной плиты 0 м

 

Нагрузка на существующее здание 1.1 Т/м2

Отметка подошвы существующего здания -0.5 м

 

Нижняя отметка сжимаемой толщи определяется в точке с координатами: (-5.767;17.96) м

 

Точки с дополнительной нагрузкой

Номер	Координаты, м		Нагрузка, Т/м2
1	-1.803	13.143	0.69
2	-9.946	19.422	0.98
3	-9.946	18.268	0.22
4	-9.946	16.959	0.11
5	-9.946	13.121	0.05
6	-4.466	13.188	3.36
7	-7.904	13.188	1.82
8	-6.085	13.188	2.09
9	-8.06	19.355	0.14
10	-6.107	19.377	0.05
11	-4.333	19.377	0.06
12	-1.692	19.355	0.09
13	-0.095	16.915	0.11
14	-0.051	19.4	0.01
15	-7.971	17.425	2.09
16	-5.886	17.425	2.46
17	-4.177	17.425	2.66
18	-1.581	17.425	2.09
19	-0.073	14.474	0.07

Допустимые напряжения 1,5 кгс/см2 при Sr-0,8 (по геологическим изысканиям) для насыпных грунтов по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» табл. 5

Результаты расчета

Минимальное значение коэффициента постели 320.318 Т/м3

Максимальное значение коэффициента постели 943.182 Т/м3

Среднее значение коэффициента постели 416.972 Т/м3

Среднеквадратичное отклонение коэффициента постели 0.011

Отметка сжимаемой толщи определялась в точке с координатами (-5.767;17.96) м

Нижняя отметка сжимаемой толщи в данной точке -4.917 м

Толщина слоя сжимаемой толщи в данной точке 4.917 м

Максимальная осадка 1.398 см

Средняя осадка 0.789 см

Крен фундаментной плиты 0.011 град

Суммарная нагрузка 201.143 Т

 

Коэффициенты постели

Осадка

Допустимая осадка 15 см по СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

 

Расчет перемещений в перекрытии первого этажа в программе SCAD. Расчет №2

 

 

 

Расчет перемещений в перекрытии второго этажа в программе SCAD. Расчет №3

 

Расчет главной балки перекрытия первого этажа из спаренного швеллера №18 с уклоном полок. Расчет №4

Для расчета принята балка с максимальным изгибающим моментом

Эпюра горизонтальных поперечных сил

Эпюра моментов

Эпюра вертикальных поперечных сил

Информация о расчете:

 

Расчет выполнен в соответствии с: п.п. 5.18;5.16;5.15 СНиП II-23-81 Стальные конструкции;

Дата выполнения расчета: 13.10.2006 0:40:44;

 

Исходные данные:

 

Геометрические размеры элемента:

 

- Расчетная длина элемента l_efy = 638 см;

- Длина элемента l = 638 см;

 

Нагрузка:

 

- Изгибающий момент M_x = 2,45 тс м = 2,45 /0,00001 = 245000 кгс см;

- Поперечная сила на одну стенку сечения Q_x = 0 тс = 0 /0,001 = 0 кгс;

- Поперечная сила на одну стенку сечения Q_y = 0,7 тс = 0,7 /0,001 = 700 кгс;

 

Физические характеристики:

 

- Модуль упругости E = 206000 кгс/см²;

 

Прочность:

 

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм; ]):

- Предел текучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

- Временное сопротивление стали разрыву R_un = 3700 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление стали сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

 

Коэффициенты надежности и условия работы:

 

- Коэффициент условия работы g_c = 0,95 ;

 

 

Основные характеристики сечений: (Сечение показано условно)

(Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по ГОСТ 8240-89; [ 18; Сечение - двухветьевое; Тип двухветьевого сечения - ось симметрии y):

- Высота сечения h = 18 см;

- Ширина сечения b = 14,1 см;

- Толщина стенки t = 0,51 см;

- Толщина полки t_f = 0,87 см;

- Площадь A = 41,4 см²;

- Погонная масса m = 32,499 кг/м;

- Момент инерции J_x = 2180 см⁴;

- Момент инерции J_y = 336,1579 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1 = 242 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2 = 242 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1 = 47,68196 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2 = 47,68196 см³;

- Статический момент S_x = 139,6 см³;

- Момент инерции при кручении J_t = 7,58 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,7 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,7 ;

 

Дополнительные характеристики сечений:

 

- Момент сопротивления нетто W_xn1 = 242 см³;

- Момент сопротивления нетто W_xn2 = 242 см³;

- Момент сопротивления нетто W_yn1 = 47,68196 см³;

- Момент сопротивления нетто W_yn2 = 47,68196 см³;

 

Общие характеристики составных стержней:

 

- Зазор между ветвями Z₁ = 0,1 см;

- Расстояние между осями ветвей b₁ = 3,98254475593567 см;

 

Характеристики сечения ветви:

- Высота сечения h_b = 18 см;

- Ширина сечения b_b = 7 см;

- Толщина стенки t_b = 0,51 см;

- Толщина полки t_fb = 0,87 см;

- Радиус закругления r = 0,9 см;

- Площадь сечения A_b = 20,7 см²;

- Погонная масса m = 16,3 кг/м;

- Момент инерции J_xb = 1090 см⁴;

- Момент инерции J_yb = 86 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1b = 121 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2b = 121 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1b = 44,3 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2b = 17 см³;

- Статический момент S_xb = 69,8 см³;

- Момент инерции при кручении J_tb = 3,79 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,7 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,7 ;

 

Характеристики сечения сварного соединения:

 

- Координата x точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 7,05 см;

- Координата y точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 9 см;

 

Результаты расчета:

 

1) Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до 5800 кг/см² , несущих статическую нагрузку, с учетом развития пластических деформаций (при соблюдении требований п.п. 5.19-5.21, 7.5 и 7.24 СНиП II-23-81)

 

Ослабления стенки отверстиями - отсутствуют.

 

Момент сопротивления нетто:

W_xn1 = W_x1 =242 см³ .

 

Момент сопротивления нетто:

W_xn2 = W_x2 =242 см³ .

 

Момент сопротивления нетто:

W_yn1 = W_y1 =47,68196 см³ .

 

Момент сопротивления нетто:

W_yn2 = W_y2 =47,68196 см³ .

 

Поперечная сила:

Q = ; Q_x²+Q_y² =; 0²+700²= 700 кгс .

 

Ослабления стенки отверстиями для болтов - отсутствуют.

 

Косательные напряжения:

t = Q/(t h)=700/(0,51 · 18) = 76,25272 кгс/см² .

 

Сечение - не является опорным.

 

2) Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций

 

Тип сечения по табл. 66 СНиП II-23-85 - 1.

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

c_x = 1,1.

 

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

c_y = 1,47.

 

Коэффициент:

По табл. 66 СНиП II-23-81

n = 1,5.

 

 

3) Продолжение расчета по п. 5.18 СНиП II-23-81 конструкции

 

Изгиб - в одной из главных плоскостей.

 

Минимальные значения моментов сопротивления:

 

Минимальное значение момента сопротивления нетто:

W_xnmin = min(W_xn1 ; W_xn2)=min(242;242) = 242 см³ .

 

t=76,25272 кгс/см² r 0,9 R_s g_c=0,9 · 1363 · 0,95=1165,365 кгс/см² (6,54325% от предельного значения, запас 93,46%) - условие выполнено .

 

Т.к. t=76,25272 кгс/см² r 0,5 R_s g_c=0,5 · 1363 · 0,95=647,425 кгс/см²:

 

Коэффициент:

c₁ = c_x =1,1(формула (42); п. 5.18 СНиП II-23-81).

 

Зона чистого изгиба - имеется.

 

Коэффициент:

c_1m = 0,5 (1+c_x)=0,5 · (1+1,1) = 1,05.

 

M_x/(c_1m W_xnmin)=245000/(1,05 · 242)=964,18733 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,95=2232,5 кгс/см² (43,18868% от предельного значения) - условие выполнено (формула (39); п. 5.18 СНиП II-23-81).

 

4) Проверка выполнения условий, при которых устойчивость балок требуется проверять

 

Условие п. 5.16 а (сжатый пояс надежно связан с жестким настилом) - выполняется.

 

Устойчивость балок проверять не требуется

Расчет главной балки перекрытия второго этажа из спаренного швеллера №12 с уклоном полок. Расчет №5

Для расчета принята балка с максимальным изгибающим моментом

 

Информация о расчете:

 

Дата выполнения расчета: 05.11.2006 23:42:59;

 

Исходные данные:

 

Геометрические размеры элемента:

 

- Расчетная длина элемента l_efy = 615 см;

 

Нагрузка:

 

- Изгибающий момент M_x = 0,93 тс м = 0,93 / 0,00001 = 93000 кгс см;

- Поперечная сила на одну стенку сечения Q_y = 1,27 тс = 1,27 / 0,001 = 1270 кгс;

 

Физические характеристики:

 

- Модуль сдвига G = 810000 кгс/см²;

- Модуль упругости E = 2100000 кгс/см²;

 

Прочность:

 

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм):

- Предел текучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

- Временное сопротивление стали разрыву R_un = 3700 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление стали сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

 

Коэффициенты надежности и условия работы:

 

- Коэффициент условия работы g_c = 0,9 ;

- Коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

 

Основные характеристики сечений: (Сечение показано условно)

 

(Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по ГОСТ 8240-89; [ 12; угол поворота сечения - 0 градусов.; Сечение - двухветьевое; Тип двухветьевого сечения - ось симметрии y):

- Высота сечения h = 12 см;

- Ширина сечения b = 10,6 см;

- Толщина стенки t = 0,48 см;

- Толщина полки t_f = 0,78 см;

- Радиус закругления r = 0,75 см;

- Площадь A = 26,6 см²;

- Погонная масса m = 20,881 кг/м;

- Момент инерции J_x = 608 см⁴;

- Момент инерции J_y = 133,8912 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1 = 101,2 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2 = 101,2 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1 = 25,2625 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2 = 25,2625 см³;

- Статический момент S_x = 59,2 см³;

- Момент инерции при кручении J_t = 4,06 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,81 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,62 ;

 

Общие характеристики составных стержней:

 

- Зазор между ветвями Z₁ = 0,2 см;

- Расстояние между осями ветвей b₁ = 3,27880473136902 см;

 

Характеристики сечения ветви:

 

- Высота сечения h_b = 12 см;

- Ширина сечения b_b = 5,2 см;

- Толщина стенки t_b = 0,48 см;

- Толщина полки t_fb = 0,78 см;

- Радиус закругления r = 0,75 см;

- Площадь сечения A_b = 13,3 см²;

- Погонная масса m = 10,4 кг/м;

- Момент инерции J_xb = 304 см⁴;

- Момент инерции J_yb = 31,2 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1b = 50,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2b = 50,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1b = 20,26 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2b = 8,52 см³;

- Статический момент S_xb = 29,6 см³;

- Момент инерции при кручении J_tb = 2,03 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,81 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,62 ;

 

Характеристики сечения сварного соединения:

 

- Координата x точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 5,3 см;

- Координата y точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 6 см;

 

Результаты расчета:

 

1) Расчет на прочность элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок)

 

Ослабления стенки отверстиями - отсутствуют.

 

Минимальное значение момента сопротивления нетто:

W_xnmin = min(W_xn1 ; W_xn2)=min(101,2;101,2) = 101,2 см³ .

 

Косательные напряжения:

t = Q_y S_x/(J_x t)=1270 · 59,2/(608 · 0,48) = 257,62061 кгс/см² (формула (29); п. 5.12 ).

 

2) Продолжение расчета по п. 5.12

 

Проверка выполнения условия для значений нормальных напряжений s_x

M_x/W_xnmin=93000/101,2=918,97233 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115 кгс/см² (43,45023% от предельного значения) - условие выполнено (формула (28); п. 5.12 ).

 

Проверка выполнения условия для значений касательных напряжений t

 

t=257,6206 кгс/см² r R_s g_c=1363 · 0,9=1226,7 кгс/см² (21,00111% от предельного значения) - условие выполнено (формула (29); п. 5.12 ).

 

3) Проверка выполнения условий, при которых устойчивость балок требуется проверять

 

Условие п. 5.16 а (сжатый пояс надежно связан с жестким настилом) - не выполняется.

 

Расчетная длина элемента:

l_ef = l_efy =615 см .

 

Расстояние между осями поясных листов:

h = h-t =12-0,78 = 11,22 см .

 

Проверка выполнения условий

 

h /b=11,22/10,6=1,05849 > 1 (105,84906% от предельного значения) - условие выполнено .

 

h /b=11,22/10,6=1,05849 < 6 (17,64151% от предельного значения) - условие выполнено .

 

b/t =10,6/0,78=13,58974 r 35 (38,82784% от предельного значения) - условие выполнено .

 

Расчет на прочость - без учета пластических деформаций.

 

Т.к. b/t =10,6/0,78=13,58974 < 15 :

 

При b/tr15 в формулах (35) - (37) табл. 8 принимается b/t=15:

 

Место приложения нагрузки - к верхнему поясу.

 

l_ef/b=615/10,6=58,01887 t (0,35+0,0032 15+(0,76-0,02 15) b/h ) ; E/R_y =(0,35+0,0032 · 15+(0,76-0,02 · 15) · 10,6/11,22) · ; 2100000/2350 =24,8887 (233,11326% от предельного значения) - условие выполнено (формула (35); п. 5.16 ).

 

4) Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки

Определение коэффициента для расчета устойчивости изгибаемых элементов

Определение коэффициента a

 

Сечение - сварное.

 

Толщина пояса:

t₁ = t_f =0,78 см .

 

Ширина пояса:

b_f = b =10,6 см .

 

Расстояние между осями поясных листов:

h = h-t₁=12-0,78 = 11,22 см .

 

Размер:

a = h/2=12/2 = 6 см .

 

Коэффициент:

a = 8 (l_ef t₁/(h b_f))² (1+a t³/(b_f t₁³)) =

=8 · (615 · 0,78/(12 · 10,6))² · (1+6 · 0,48³/(10,6 · 0,78³)) = 128,7858 (формула (176); прил. 7 ).

 

0,1 r a=128,7858 (0,07765% от предельного значения) - условие выполнено .

 

a r 400 (32,19645% от предельного значения) - условие выполнено .

 

5) Продолжение расчета по прил. 7

 

Определение коэффициента y по табл. 77

 

Количество закреплений сжатого пояса в пролете - два и более, делящих пролет на равные части.

 

Т.к. a > 40 :

 

Коэффициент:

y = 3,6+0,04 a-3,5/10⁵ a²=3,6+0,04 · 128,7858-3,5/10⁵ · 128,7858² = 8,17093 .

 

Тип балки - прокатный двутавр.

 

Определение коэффициента f₁ по формуле (174)

 

Коэффициент:

f₁ = y J_y/J_x (h/l_ef )² E/R_y =

=8,17093 · 133,8912/608 · (12/615)² · 2100000/2350 = 0,61219 (формула (174); прил. 7 ).

 

Т.к. f₁ r 0,85 :

 

Коэффициент:

f_b = f₁ =0,61219 .

 

6) Продолжение расчета по п. 5.15

 

Момент сопротивления для сжатого пояса:

W_c = W_x2 =101,2 см³ .

 

Проверка устойчивости балки:

M_x/(f_b W_c)=93000/(0,61219 · 101,2)=1501,12274 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115 кгс/см² (70,97507% от предельного значения) - условие выполнено (формула (34); п. 5.15 ).

 

Расчет центрально-сжатой наиболее нагруженной сплошной колонны 1-го этажа без ослаблений. Расчет №6

 

 

Информация о расчете:

 

Дата выполнения расчета: 05.11.2006 23:33:40;

 

Исходные данные:

 

Геометрические размеры элемента:

 

- Расчетная длина элемента l_efx = 315 см;

- Расчетная длина элемента l_efy = 315 см;

- Длина элемента l = 315 см;

 

Нагрузка:

 

- Нормальная сила N = 6,87 тс = 6,87 / 0,001 = 6870 кгс;

- Изгибающий момент M_x = 0 тс м = 0 / 0,00001 = 0 кгс см;

- Поперечная сила на одну стенку сечения Q_y = 0 тс = 0 / 0,001 = 0 кгс;

 

Физические характеристики:

 

- Модуль сдвига G = 810000 кгс/см²;

- Модуль упругости E = 2100000 кгс/см²;

 

Прочность:

 

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм):

- Предел текучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

- Временное сопротивление стали разрыву R_un = 3700 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление стали сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

 

Коэффициенты надежности и условия работы:

 

- Коэффициент условия работы g_c = 1 ;

- Коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

 

Основные характеристики сечений: (Сечение показано условно)

 

(Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по ГОСТ 8240-89; [ 10; угол поворота сечения - 180 градусов.; Сечение - двухветьевое; Тип двухветьевого сечения - ось симметрии y):

- Высота сечения h = 10 см;

- Ширина сечения b = 9,5 см;

- Толщина стенки t = 0,45 см;

- Толщина полки t_f = 0,76 см;

- Площадь A = 21,8 см²;

- Погонная масса m = 17,113 кг/м;

- Момент инерции J_x = 348 см⁴;

- Момент инерции J_y = 279,5815 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1 = 69,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2 = 69,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1 = 58,85925 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2 = 58,85925 см³;

- Статический момент S_x = 40,8 см³;

- Момент инерции при кручении J_t = 3,2 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,92 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,55 ;

 

Дополнительные характеристики сечений:

 

- Момент сопротивления нетто W_xn1 = 69,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_xn2 = 69,6 см³;

- Момент сопротивления нетто W_yn1 = 58,85925 см³;

- Момент сопротивления нетто W_yn2 = 58,85925 см³;

 

Общие характеристики составных стержней:

 

- Зазор между ветвями Z₁ = 0,3 см;

- Расстояние между осями ветвей b₁ = 6,61914710998535 см;

Характеристики сечения ветви:

- Высота сечения h_b = 10 см;

- Ширина сечения b_b = 4,6 см;

- Толщина стенки t_b = 0,45 см;

- Толщина полки t_fb = 0,76 см;

- Радиус закругления r = 0,7 см;

- Площадь сечения A_b = 10,9 см²;

- Погонная масса m = 8,59 кг/м;

- Момент инерции J_xb = 174 см⁴;

- Момент инерции J_yb = 20,4 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1b = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2b = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1b = 6,46 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2b = 14,17 см³;

- Статический момент S_xb = 20,4 см³;

- Момент инерции при кручении J_tb = 1,6 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,92 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,55 ;

 

Характеристики сечения сварного соединения:

 

- Координата x точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 4,75 см;

- Координата y точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 5 см;

 

Результаты расчета:

 

1) Расчет на прочность элемента, подверженного центральному растяжению или сжатию

Учет ослаблений сечения

 

Ослабления рассматриваемого сечения - отсутствуют.

 

Площадь нетто:

A_n = A =21,8 см² .

 

2) Продолжение расчета по п. 5.1

 

Элемент - сжатый.

 

N/A_n=6870/21,8=315,13761 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 1=2350 кгс/см² (13,41011% от предельного значения) - условие выполнено (формула (5); п. 5.1 ).

 

3) Расчет на устойчивость элемента, подверженного центральному сжатию

 

Радиус инерции:

i_x = ; J_x/A =; 348/21,8= 3,99541 см .

 

Гибкость стержня относительно оси x:

l_x = l_efx/i_x=315/3,99541 = 78,84047 .

 

Радиус инерции:

i_y = ; J_y/A =; 279,5815/21,8= 3,58118 см .

 

Гибкость стержня относительно оси y:

l_y = l_efy/i_y=315/3,58118 = 87,95983 .

 

Гибкость:

l = max(l_x ; l_y)=max(78,84047;87,95983) = 87,95983 .

 

Коэффициент продольного изгиба принимается по табл. 72 в зависимости от l и R_y

f = 0,64009 .

 

4) Проверка устойчивости:

 

N/(f A)=6870/(0,64009 · 21,8)=492,33329 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 1=2350 кгс/см² (20,95035% от предельного значения) - условие выполнено (формула (7); п. 5.3 ).

 

Коэффициент:

a = N/(f A R_y g_c)=6870/(0,64009 · 21,8 · 2350 · 1) = 0,2095 .

 

5) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

 

По таблице 19 СНиП II-23-81:

Тип элемента - 4. Основные колонны.

Т.к. a < 0,5 :

Коэффициент:

a =0,5 .

l=87,95983 r 180-60 a =180-60 · 0,5=150 (58,63989% от предельного значения) - условие выполнено .

 

Расчет центрально-сжатой наиболее нагруженной сплошной колонны 2-го этажа без ослаблений. Расчет №7

Информация о расчете:

 

Расчет выполнен в соответствии с: п.п. 5.1;5.3 СНиП II-23-81 Стальные конструкции;

Дата выполнения расчета: 07.11.2006 20:43:26;

 

Исходные данные:

 

Геометрические размеры элемента:

 

- Расчетная длина элемента l_efx = 300 см;

Принимаем во внимание, что колонна в плоскости У имеет раскрепление обшивкой из ГВЛ (или какого другого плоского обшивного материала) по высоте примерно через 1 м то расчетную длину в данной плоскости принимаем 1 м или 100 см.

- Расчетная длина элемента l_efy = 100 см;

- Длина элемента l = 300 см;

 

Нагрузка:

 

- Нормальная сила N = 1,75 тс = 1,75 / 0,001 = 1750 кгс;

 

Физические характеристики:

 

- Модуль сдвига G = 810000 кгс/см²;

- Модуль упругости E = 2100000 кгс/см²;

 

Прочность:

 

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм):

- Предел текучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

- Временное сопротивление стали разрыву R_un = 3700 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести R_y = 2350 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление стали сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

 

Коэффициенты надежности и условия работы:

 

- Коэффициент условия работы g_c = 0,9 ;

- Коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению g_u = 1,3 ;

 

Основные характеристики сечений:

(Сечение ветви - из сортамента; Характеристики сечения - Швеллеры с уклоном внутренних граней полок по ГОСТ 8240-89; [ 10; угол поворота сечения - 0 градусов.; Сечение - одноветьевое):

- Высота сечения h = 10 см;

- Ширина сечения b = 4,6 см;

- Толщина стенки t = 0,45 см;

- Толщина полки t_f = 0,76 см;

- Радиус закругления r = 0,7 см;

- Площадь A = 10,9 см²;

- Погонная масса m = 8,5565 кг/м;

- Момент инерции J_x = 174 см⁴;

- Момент инерции J_y = 20,4 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1 = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2 = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1 = 14,17 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2 = 6,46 см³;

- Статический момент S_x = 20,4 см³;

- Момент инерции при кручении J_t = 1,6 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwx = 0,92 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwy = 0,55 ;

 

Характеристики сечения ветви:

 

- Высота сечения h_b = 10 см;

- Ширина сечения b_b = 4,6 см;

- Толщина стенки t_b = 0,45 см;

- Толщина полки t_fb = 0,76 см;

- Радиус закругления r = 0,7 см;

- Площадь сечения A_b = 10,9 см²;

- Погонная масса m = 8,59 кг/м;

- Момент инерции J_xb = 174 см⁴;

- Момент инерции J_yb = 20,4 см⁴;

- Момент сопротивления нетто W_x1b = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_x2b = 34,8 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y1b = 14,17 см³;

- Момент сопротивления нетто W_y2b = 6,46 см³;

- Статический момент S_xb = 20,4 см³;

- Момент инерции при кручении J_tb = 1,6 см⁴;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси X a_fwxb = 0,92 ;

- Отношение площади полки к площади стенки при изибе вокруг оси Y a_fwyb = 0,55 ;

 

Характеристики сечения сварного соединения:

 

- Координата x точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей x = 3,157895 см;

- Координата y точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей y = 5 см;

 

Результаты расчета:

 

1) Расчет на прочность элемента, подверженного центральному растяжению или сжатию

Учет ослаблений сечения

 

Ослабления рассматриваемого сечения - отсутствуют.

 

Площадь нетто:

A_n = A =10,9 см² .

 

2) Продолжение расчета по п. 5.1

 

Элемент - сжатый.

 

N/A_n=1750/10,9=160,55046 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115 кгс/см² (7,59104% от предельного значения) - условие выполнено (формула (5); п. 5.1 ).

 

3) Расчет на устойчивость элемента, подверженного центральному сжатию

 

Радиус инерции:

i_x = ; J_x/A =; 174/10,9= 3,99541 см .

 

Гибкость стержня относительно оси x:

l_x = l_efx/i_x=300/3,99541 = 75,08616 .

 

Радиус инерции:

i_y = ; J_y/A =; 20,4/10,9= 1,36805 см .

 

Гибкость стержня относительно оси y:

l_y = l_efy/i_y=100/1,36805 = 73,09674 .

 

Гибкость:

l = max(l_x ; l_y)=max(75,08616;73,09674) = 75,08616 .

 

Коэффициент продольного изгиба принимается по табл. 72 в зависимости от l и R_y

f = 0,72896 .

 

4) Проверка устойчивости:

 

N/(f A)=1750/(0,72896 · 10,9)=220,24591 кгс/см² r R_y g_c=2350 · 0,9=2115 кгс/см² (10,41352% от предельного значения) - условие выполнено (формула (7); п. 5.3 ).

 

Коэффициент:

a = N/(f A R_y g_c)=1750/(0,72896 · 10,9 · 2350 · 0,9) = 0,10414 .

 

5) Проверка по условию предельной гибкости сжатых элементов

 

По таблице 19 СНиП II-23-81:

 

Тип элемента - 4. Основные колонны.

 

Т.к. a < 0,5 :

 

Коэффициент:

a =0,5 .

 

l=75,08616 r 180-60 a =180-60 · 0,5=150 (50,05744% от предельного значения) - условие выполнено .

 

Расчет на местное смятие в месте опирания колонны 1-го этажа при отсутствии косвенной арматуры. Расчет №8

Для расчета принята колонна с максимальной продольной силой

Информация о расчете:

 

Дата выполнения расчета: 02.11.2006 23:17:56;

 

Исходные данные:

 

Усилия:

 

- Продольная сила N = 6,87 тс = 6,87 / 101,97162123 = 0,06737 МН;

 

Схема смятия:

 

(Схема смятия - е) вблизи одного края элемента):

- Размер a₁ = 40 см = 40 / 100 = 0,4 м;

- Размер a₂ = 40 см = 40 / 100 = 0,4 м;

- Размер c = 10 см = 10 / 100 = 0,1 м;

- Площадь смятия A_{b, loc} = 1600 см² = 1600 / 10000 = 0,16 м²;

- Максимальная расчетная площадь A_{b, max} = 7200 см² = 7200 / 10000 = 0,72 м²;

 

Результаты расчета:

 

1) Определение нормативного сопротивления бетона

 

Класс бетона - B15.

 

Нормативное значение сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 R_bn = 11 МПа .

 

Нормативное значение сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний первой группы принимается по табл. 5.1 R_btn = 1,1 МПа .

 

2) Расчетное сопротивление бетона

 

Группа предельных состояний - первая.

 

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию принимается по табл. 5.2 R_b = 8,5 МПа .

 

Назначение класса бетона - по прочности на сжатие.

 

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению принимается по табл. 5.2 R_bt = 0,75 МПа .

 

3) Учет особенностей работы бетона в конструкции

 

Действие нагрузки - продолжительное.

 

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий длительность действия нагрузки:

g_b1=0,9 .

 

Конструкция бетонируется - в горизонтальном положении.

 

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий попеременное замораживание и оттаивание бетона:

g_b3=1 .

 

Для надземной конструкции, при расчетной температуре наружного воздуха в зимний период не менее -40 град.:

 

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий характер разрушения бетонных конструкций:

g_b4=1 .

 

Конструкция - бетонная.

 

Коэффициент условия работы бетона, учитывающий высоту слоя бетонирования:

g_b2=0,9 .

 

Расчетное сопротивление бетона осевому сжатию:

R_b = g_b1 g_b2 g_b3 g_b4 R_b =

=0,9 · 0,9 · 1 · 1 · 8,5 = 6,885 МПа .

 

Расчетное сопротивление бетона осевому растяжению:

R_bt = g_b1 g_b3 R_bt =0,9 · 1 · 0,75 = 0,675 МПа .

 

4) Расчет на местное смятие при отсутствии косвенной арматуры

 

Распределение местной нагрузки - равномерное.

 

Коэффициент:

y=1 .

 

Коэффициент:

f_b = 0,8 ; A_{b, max}/A_{b, loc}=

=0,8 · ; 0,72/0,16= 1,69706 (формула (6.92); п. 6.2.44 ).

 

f_b t 1 (169,706% от предельного значения) - условие выполнено .

 

f_b r 2,5 (67,8824% от предельного значения) - условие выполнено .

 

Расчетное сопротивление бетона сжатию:

R_{b, loc} = f_b R_b=1,69706 · 6,885 = 11,68426 МПа (формула (6.91); п. 6.2.44 ).

 

N =0,06737 МН r y R_{b, loc} A_{b, loc}=1 · 11,68426 · 0,16=1,86948 МН (3,60376% от предельного значения) - условие выполнено (формула (6.90); п. 6.2.44 ).

 

Расчет центрально-сжатой наиболее нагруженной сплошной деревянной стойки 1-го этажа без ослаблений. Расчет №9

 

Расчет выполнялся в программе ДЕКОР (SCAD)

Для расчета принята деревянная стойка с максимальным продольным усилием

Расчет выполнен по СНиП II-25-80

 

Коэффициент надежности по ответственности g_n = 0,95

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ	0,8
Учет влияния длительности нагружения mд	1
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа	1

 

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Плотность древесины 0,65 Т/м³

 

Предельная гибкость растянутых элементов - 120

Предельная гибкость сжатых элементов - 120

Высота стойки 3,15 м

 

Для расчета устойчивости принято раскрепление колонны в центре в обоих плоскостях потери устойчивости (если в натуре данного закрепления нет его надо создать с помощью закрепления к стене)

 

 

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 0,5

 

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 0,5

Сечение

b = 120 мм h = 120 мм   Сечение из неклееной древесины

 

Нагрузки

 

Загружение 1

Тип: постоянное
N	7,87 Т
My1	0 Т*м
Qz1	0 Т
My2	0 Т*м
Qz2	0 Т
qz	0 Т/м

 

 

 

Результаты раcчета
Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,379
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,379
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,455
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,545
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,545

Расчет центрально-сжатой наиболее нагруженной сплошной деревянной стойки 2-го этажа без ослаблений. Расчет №10

 

Расчет выполнялся в программе ДЕКОР (SCAD)

Для расчета принята деревянная стойка с максимальным продольным усилием

Расчет выполнен по СНиП II-25-80

 

Коэффициент надежности по ответственности g_n = 1

Коэффициенты условий работы
Коэффициент условий работы на температурно-влажностный режим эксплуатации mВ	1
Учет влияния температурных условий эксплуатации mТ	1
Учет влияния длительности нагружения mд	0,8
Коэффициент условий работы при воздействии кратковременных нагрузок mн	1
Коэффициент, учитывающий влияние пропитки защитными составами mа	1

 

Порода древесины - Сосна

Сорт древесины - 2

Плотность древесины 0,65 Т/м³

 

Предельная гибкость растянутых элементов - 120

Предельная гибкость сжатых элементов - 120

Высота стойки 3,1 м

 

 

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY - 1

 

Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ - 1

Сечение

b = 120 мм h = 120 мм   Сечение из неклееной древесины

 

Нагрузки

 

Загружение 1

Тип: постоянное
N	3,57 Т
My1	0 Т*м
Qz1	0 Т
My2	0 Т*м
Qz2	0 Т
qz	0 Т/м

 

Результаты раcчета
Проверено по СНиП	Проверка	Коэффициент использования
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoY	0,746
п. 4.4	Гибкость элемента в плоскости XoZ	0,746
п. 4.2	Прочность элемента при действии сжимающей продольной силы	0,217
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoZ при действии продольной силы	0,58
п. 4.2	Устойчивость в плоскости XoY при действии продольной силы	0,58

Расчет бесфасоночных соединений фермы. Расчет №11

Для расчета принят узел в котором один из раскосов имеет максимальное продольное усилие

Информация о расчете:

 

Дата выполнения расчета: 02.11.2006 23:03:02;

 

Исходные данные:

 

Усилия:

 

- Нормальная сила в примыкающем элементе N = 0,73 тс = 0,73 / 0,001 = 730 кгс;

 

Характеристики стали:

 

- Модуль упругости E = 2100000 кгс/см²;

 

Прочность:

 

(Вид металла - Фасонный прокат; Сталь и толщина металла - С235 ; От 2 до 20 мм):

- Предел текучести стали R_yn = 2400 кгс/см²;

- Временное сопротивление стали разрыву R_un = 3700 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление стали изгибу R_y = 2350 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению R_u = 3600 кгс/см²;

- Расчетное сопротивление сдвигу R_s = 1363 кгс/см²;

 

Характеристики сечений поясов:

 

- Высота сечения h = 5 см;

- Ширина сечения b = 2,5 см;

- Толщина t = 0,3 см;

 

Характеристики сечений элементов решетки:

 

- Высота сечения h_d = 3 см;

- Ширина сечения b_d = 2,5 см;

- Толщина t_d = 0,3 см;

 

Геометрия стыка:

 

- Угол примыкания элемента решетки к поясу a = 44 град;

- Размер c = 1 см;

 

Коэффициент условия работы:

 

- Коэффициент условия работы g_c = 1 ;

 

Результаты расчета:

 

1) Несущая способность пояса на продавливание (вырывание)

 

Сечение пояса - прямоугольное.

 

Угол поворота сечения пояса - 0 град.

 

Высота сечения пояса:

D_b = h =5 см .

 

Ширина сечения пояса:

D = b =2,5 см .

 

Сечение решетки - прямоугольное.

 

Угол поворота сечения решетки - 0 град.

 

Высота сечения элемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

 

Ширина сечения элемента решетки:

d = b_d =2,5 см .

 

2) Продолжение расчета по п. 15.10

 

Размер:

f = (D-d )/2=(2,5-2,5)/2 = 0 см .

 

Т.к. f=(D-d)/2=0 - несущая способность на продавливание обеспечена.

 

3) Несущая способность стенки пояса

 

Высота сечения пояса:

D_b = h =5 см .

 

Ширина сечения пояса:

D = b =2,5 см .

 

Высота сечения элемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

 

Ширина сечения элемента решетки:

d = b_d =2,5 см .

 

4) Продолжение расчета по п. 15.12

 

Т.к. d /D=2,5/2,5=1 > 0,85; D_b/t=5/0,3=16,66667 < 25 :

 

Коэффициент влияния тонкостенности: g_t=1 .

 

Т.к. D_b/t=5/0,3=16,66667 r 40 :

 

Коэффициент: k=1 .

 

N=730 кгс r 2 g_c g_t k R_y t d_b /SIN(a)²=2 · 1 · 1 · 1 · 2350 · 0,3 · 3/sin(0,76795)²=8765,8333 кгс (8,32779% от предельного значения) - условие выполнено (формула (95); п. 15.12 ).

 

5) Несущая способность элементов решетки

 

Тип узла - К-образный.

 

a =44 град t 40 град (110% от предельного значения) и a =44 град r 50 град (88% от предельного значения) - условия выполнены .

 

Высота сечения пояса:

D_b = h =5 см .

 

Ширина сечения пояса:

D = b =2,5 см .

 

Высота сечения элемента решетки:

d_b = h_d =3 см .

 

Ширина сечения элемента решетки:

d = b_d =2,5 см .

 

6) Продолжение расчета по п. 15.13

 

В примыкающем элементе решетки - растяжение.

 

Коэффициент: g_d=1,2 .

 

Т.к. d =2,5 см r d_b =3 см :

 

7) Коэффициент k определяется по п. 15.12 с заменой D на d_b:

 

Т.к. d_b /t_d=3/0,3=10 r 40 :

Коэффициент: k=1 .

 

8) Продолжение расчета по п. 15.13

Продолжение расчета по п. 15.13

 

Расчетное сопротивление стали элемента решетки:

R_yd = R_y =2350 кгс/см² .

Длина участка примыкания:

b = d_b /sin(a)=3/sin(0,76795) = 4,31865 см .

Т.к. c/b=1/4,31865=0,23155 r 0,25 :

 

Определение глубины заложения фундаментов. Расчет №12

В соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений» глубина заложения фундаментов должна быть не менее глубины промерзания которая в Московской области составляет -1,5 м., но принимая во внимание п. 2.29.

Глубину заложения наружных фундаментов допускается назначать независимо от расчетной глубины промерзания, если:

фундаменты опираются на пески мелкие и специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не имеют пучинистых свойств, а также в случаях, когда специальными исследованиями и расчетами установлено, что деформации грунтов основания при их промерзании и оттаивании не нарушают эксплуатационную пригодность сооружения;

И в соответствии с ТСН МФ-97 МО «Проектирование, расчет и устройство мелкозаглубленных фундаментов малоэтажных жилых зданий в Московской области» было определено, что ленточный фундамент является монолитным при этом ширина здания менее 18 м, а значит при любом значении e_fh (относительная деформация морозного пучения) залегание ленточного фундамента должно быть не выше -0,2 м от уровня планировки.

Фактическая глубина заложения ленточного фундамента от уровня планировки -0,6 м удовлетворяет выше приведенным условиям.

Выводы и рекомендации

В проекте на первом этаже запоректированы колонны из двутавра К20 по факту поставлены 2 швеллера (коробкой) №10, по расчетам данное отступление допустимо.

Деревянные стойки усиления на 1 этаже не достаточны по устойчивости для решения данной проблемы необходимо закрепить стойки по высоте в 1-3 местах к перегородкам или стенам анкерами или самонарезными болтами или поставить дополнительные стойки такого же типа.

Металлические колонны на 2-м этаже не удовлетворяют условиям по гибкости для решения данной проблемы необходимо закрепить стойки по высоте в 2-3 местах к перегородкам или стенам анкерами или самонарезными болтами.

 

Прочность и несущая способность остальных конструкций достаточна!

Источник www.ikalfa.ru