|
4.5. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент  следует определять по формуле
 . (19)
4.6. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при клеевом соединении асбестоцементных обшивок с асбестоцементным каркасом следует определять по формуле
 , (20)
где  - модуль сдвига клея, принимаемый для эпоксидных клеев по табл.2 справочного приложения 3;
G - модуль сдвига материала обшивок плит и панелей, принимаемый для асбестоцемента по табл.2.
4.7. При расчете каркасных плит и панелей коэффициент m при соединении обшивок с каркасом с помощью металлических элементов (шурупов, винтов, болтов или заклепок) следует определять по формуле
 , (21)
где  ,  - изгибающие моменты в начальном B и конечном С сечениях (при  ) рассматриваемого участка с однозначной эпюрой поперечных сил;
 , - приведенные (к материалу каркаса) статические моменты обшивок 1 и 2, вычисляемые с учетом указаний п.4.3, относительно нейтральной оси, положение которой определяется по формуле (24);
 - коэффициент, определяемый по черт.3 в зависимости от диаметра элемента соединения d;
 - коэффициент, принимаемый для элементов соединения из стали равным 1,0, из алюминия - 1,1;
 - число принимаемых срезов элементов соединения в каждом шве на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил;
 - угол поворота каркаса конструкции, определяемый без учета обшивок, на рассматриваемом участке в месте действия минимального момента;
 - приведенный (к материалу каркаса) момент инерции сечения конструкции, вычисляемый относительно нейтральной оси, положение которой вычисляется по формуле (24).
При расчете свободно опертых каркасных плит и панелей на действие равномерно распределенной нагрузки коэффициент m следует определять по формуле
 (22)
где  - число срезов элементов соединений в каждом шве на половине пролета.
При этом следует выполнять требования п.4.8.
4.8. Подбор сечения каркасных плит и панелей следует производить из условия приближения значения  к значению  , определяемому по формуле
 . (23)
При расчете каркасных плит и панелей коэффициент  следует принимать: если  - равным  , если  - равным  .
4.9. При расчете каркасных плит и панелей положение нейтральной оси сечения конструкции без учета податливости соединений обшивок с каркасом необходимо определять по формуле
 . (24)
Черт. 3. График для определения коэффициента  для плит и
панелей с деревянным 1, алюминиевым 2 и стальным 3 каркасами
4.10. Расчет элемента соединения обшивок с каркасом следует производить из условия
 , (25)
где  определяется по формулам (62), (64) - (66).
4.11. Расчет плит и панелей на деревянных каркасах при соединении обшивок с каркасом шурупами следует производить с учетом работы обшивок, при соединении обшивок с каркасом оцинкованными стальными гвоздями или алюминиевыми гвоздями и профилями - без учета работы обшивок.
4.12. Напряжения в элементах экструзионных плит и панелей (черт.4) следует определять:
в полках  ; (26)
в ребрах  , (27)
где I, S - момент инерции сечения и статический момент сдвигаемой части сечения конструкции относительно нейтральной оси;
 - коэффициент, принимаемый для плит и панелей высотой от 60 до 140 мм равным 1, высотой от 160 до 180 мм - равным 0,8.
Черт.4. Поперечное сечение экструзионной панели
1, 2 - полки панели; 3 - ребра панели; 4 - утеплитель.
4.13. Напряжения в элементах бескаркасных плит и панелей (черт.5) следует определять:
в обшивках :
 ; (28)
 ; (29)
в заполнителе:
 (30)
где I -приведенный (к материалу обшивки 1) момент инерции сечения конструкции, определяемый без учета заполнителя и обрамления.
Черт.5. Поперечное сечение бескаркасной панели с обрамлением
1, 2 - асбестоцементные обшивки; 3 - элементы обрамления панели;
4 - заполнитель (пенопласт); 5 - клеевой шов
4.14. Напряжения в волнистых асбестоцементных листах, уложенных в кровлях и настилах по одно- или двухпролетной схеме, следует определять при действии:
равномерно распределенной нагрузки - по формуле
 ; (31)
сосредоточенной нагрузки, приложенной к гребню любой из средних волн, - по формуле
 ; (32)
где С - коэффициент, определяемый по черт.6 в зависимости от  и  (где  ,  - шаг волны и пролет волнистого листа;  ,  - моменты инерции волнистого и плоского листов на единицу ширины); для листов, опирающихся по двухпролетной схеме, коэффициент С следует умножать на 0,9.;
 - коэффициент условий работы, принимаемый при применении листов в кровлях в случае отсутствия чердачного перекрытия равным 0,75, в остальных случаях - 1;
 - коэффициент, определяемый по черт.7 (где  и  - толщина листа и высота волны листа);
 - момент сопротивления сечения волнистого асбестоцементного листа относительно нейтральной оси, определяемый по формуле (33) или (34).
Черт.6. График для определения коэффициента С
Черт.7. График для определения коэффициента 
4.15. Момент сопротивления волнистого листа  следует определять при расчете:
на равномерно распределенную нагрузку - по формуле
 ; (33)
на сосредоточенную нагрузку - по формуле
 , (34)
где  ; (35)
n - число волн в листе.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ НА ТЕМПЕРАТУРНЫЕ
И ВЛАЖНОСТНЫЕ ВОЗДЕЙСТВИЯ
4.16. При расчете асбестоцементных конструкций температурные и влажностные воздействия следует относить к кратковременным воздействиям.
4.17. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками, а также экструзионных плит и панелей от температурных или влажностных воздействий следует определять по формулам:
в наружных 1 и внутренних 2 обшивках (полках):
 (36)
 ; (37)
в каркасе (ребрах) со стороны наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок):
 ; (38)
 , (39)
где
 ; (40)
 ; (41)
 ; (42)
 - расстояние от нейтральной оси конструкции, положение которой определяется без учета податливости соединений по формуле (24), до рассматриваемого волокна;
 - коэффициенты, определяемые по черт.8 в зависимости от значения
 ,
где  , - расстояние от нейтральной оси до середины обшивок (полок) 1и 2;
 - температурные или влажностные относительные линейные деформации обшивок (полок) 1 и 2, определяемые по формулам (43), (44) и по п.4.19;
 - температурные относительные линейные деформации крайних волокон каркаса, примыкающих к обшивкам (полкам) 1 и 2, определяемые по формулам (45) и (46).
Черт.8. График для определения коэффициентов  и 
4.18. При расчете ограждающих конструкций отапливаемых зданий в стадии эксплуатации на температурные воздействия нормативные значения  и  следует определять по формулам:
 ; (43)
 ; (44)
 ; (45)
 ; (46)
где  ; (47)
 ; (48)
 ,  ,  - коэффициенты температурного линейного расширения материала наружных 1 и внутренних 2 обшивок (полок) и каркаса (ребер), принимаемые для асбестоцемента по табл.5;
 ,  - среднесуточные температуры наружного воздуха в теплое  и холодное  время года, принимаемые в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85;
 ,  - температуры внутреннего воздуха помещений в теплое  и холодное  время года, принимаемые по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительному заданию на основании технологических решений;
 - температура, при которой происходит изготовление конструкций, принимаемая равной 17°С.
При расчете плит покрытий на сочетание нагрузок, включающее снеговую нагрузку и температурные воздействия, величину  следует принимать равной минус 17°С.
При определении расчетных значений  ,  и  ,  нормативные величины  и  , полученные по формулам (47) и (48), умножают на коэффициент надежности по нагрузке  .
4.19 При расчете конструкций на влажностные воздействия нормативные значения влажностных деформаций обшивок (полок)  и  следует определять для асбестоцемента по п. 3.7 в зависимости от значений начальной  и конечной  влажности материала.
Значение  для асбестоцемента следует принимать:
для листового - равным 8% по массе;
для экструзионного - равным 3,5% по массе.
Значения  для асбестоцемента необходимо определять по табл.6.
Таблица 6
|
Элементы плиты или панели |
Вид влажностного воздействия |
Значение конечной влажности асбестоцемента
|
|
Наружная обшивка (полка) |
Воздушное увлажнение
|
Соответствующее значению
|
|
|
Воздушное высушивание
|
Соответствующее значению
|
|
|
Увлажнение капельной
влагой
|
Равное  |
|
Внутренняя обшивка (полка) |
Воздушное увлажнение или высушивание
|
Соответствующее значению
|
Обозначения, принятые в табл.6:
 - конечная влажность асбестоцемента, соответствующая данному значению относительной влажности воздуха  и определяемая по черт.9;
 ,  - максимальная и минимальная среднемесячная относительная влажность наружного воздуха, определяемая по СНиП 2.01.01-82;
 - максимальная влажность асбестоцемента, принимаемая для листового асбестоцемента равной 19%, для экструзионного асбестоцемента - 20%;
 - относительная влажность воздуха в помещении здания, принимаемая по ГОСТ 12.1.005-76 или по строительным заданиям на основании технологических решений.
При определении расчетных значений влажностных деформаций их нормативные величины следует умножать на коэффициент надежности по нагрузке  .
Черт.9. Зависимость влажности W листового 1 и экструзионного 2
асбестоцементов от относительной влажности воздуха  .
4.20. Напряжения в элементах однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных и влажностных воздействий следует определять по формулам:
в наружных 1 и внутренних 2 обшивках:
 ; (49)
 ; (50)
в заполнителе
 ; (51)
где  - модуль сдвига материала заполнителя, принимаемый для пенопластов по табл.1 справочного приложения 2.
РАСЧЕТ ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
4.21. Напряжения в центрально-сжатых экструзионных конструкциях следует определять по формуле
 , (52)
где N - продольная сила;
 - коэффициент продольного изгиба, принимаемый по черт.10 в зависимости от гибкости элемента  ;
 - площадь поперечного сечения брутто.
Предельное значение гибкости  для конструкций следует принимать не более 100.
Черт.10. График для определения коэффициента продольного изгиба  .
4.22. Расчетную длину конструкции  , загруженной продольной силой, следует определять путем умножения геометрической длины элемента на коэффициент  , равный:
при шарнирно закрепленных концах элемента - 1,0;
при одном шарнирно закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;
при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;
при обоих защемленных концах - 0,65.
В случае равномерно распределенной по длине элемента осевой нагрузки коэффициент  следует принимать равным:
при обоих шарнирно закрепленных концах - 0,73;
при одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.
РАСЧЕТ СЖАТО-ИЗОГНУТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
4.23. Напряжения в сжато-изогнутых экструзионных конструкциях следует определять по формулам:
в крайних растянутых волокнах
 ; (53)
в крайних сжатых волокнах
 ; (54)
где  - площадь поперечного сечения нетто элемента;
 - коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы при деформации элемента:
 ; (55)
W -расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.
Б. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ
ВТОРОЙ ГРУППЫ
4.24. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.*
____________
*В редакции постановления Госстроя СССР от 08 июля 1988 г. № 132. (Примечание юридического бюро "Кодекс").
Таблица 7
|
Элементы конструкций |
Предельный прогиб в долях пролета, не более |
|
Плиты покрытий
|
1/200 |
|
Панели стен для зданий:
|
|
|
промышленных
|
1/200 |
|
жилых и общественных
|
1/300 |
|
Волнистые профилированные листы
|
1/150 |
4.25. При определении прогиба асбестоцементных каркасных плит и панелей изгибную жесткость следует определять по формуле
 . (56)
4.26. При определении прогиба асбестоцементных обшивок каркасных плит и панелей изгибную жесткость обшивок  (на единицу ширины) необходимо определять по формуле
 . (57)
4.27. При определении прогиба асбестоцементных экструзионных плит и панелей изгибную жесткость следует принимать по моменту инерции сечения брутто.
4.28. При определении прогиба бескаркасных плит и панелей, в том числе с обрамлением их по контуру, изгибную жесткость следует определять по формуле
 , (58)
где  - коэффициент, определяемый по формуле
 , (59)
где b - ширина плиты и панели.
4.29. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле
 , (60)
где M - момент от нормативных значений температурных или влажностных воздействий, определяемый по формуле (41).
4.30. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых бескаркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле
 . (61)
5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СОЕДИНЕНИЙ
АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
5.1. При расчете соединений обшивок с деревянным каркасом расчетное усилие   , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, необходимо определять по формуле
 , (62)
где  ; (63)
 - модуль упругости материала элемента соединения.
5.2. При расчете соединений обшивок с металлическим каркасом расчетное усилие  , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, следует определять по формуле
 , (64)
где  - толщина полки металлического каркаса.
5.3. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие Ts , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала обшивок, необходимо определять по формуле
 . (65)
5.4. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие  , которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия его среза, необходимо определять по формуле
 . (66)
6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ
АСБЕСТОЦЕМНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
6.1. Асбестоцементные плиты и панели следует применять при условии защиты конструкций от коррозии в соответствии с указаниями п.1.8 в наружных ограждениях зданий - при влажности внутреннего воздуха помещений не более 75%, во внутренних ограждениях - при влажности не более 85%.
6.2. При проектировании асбестоцементных конструкций для зданий, возводимых в районах с температурой наружного воздуха наиболее теплых и холодных суток соответственно выше 25°С и ниже минус 40°С, следует применять прессованные асбестоцементные листы.
При проектировании каркасных плит и панелей для внутренних ограждений зданий с мокрым режимом помещений следует применять прессованные асбестоцементные листы.
6.3. Бескаркасные плиты и панели с утеплителем из пенопластов следует применять в ограждениях зданий с неагрессивной или слабо агрессивной средой, с сухим и нормальным режимами помещений.
Бескаркасные плиты и панели следует применять в ограждениях зданий с влажным режимом помещений только при наличии пароизоляции.
6.4. В каркасных и бескаркасных плитах и панелях следует применять асбестоцементные листы с влажностью не более 8% по массе. В экструзионных плитах и панелях влажность асбестоцемента должна быть не более 4,5% по массе.
В каркасных и экструзионных плитах и панелях влажность минераловатного утеплителя не должна превышать 8% по массе.
6.5. В проектах следует указывать условные обозначения и сорт асбестоцементных листов в соответствии с государственными стандартами и техническими условиями и принятые величины временного сопротивления (пределы прочности) изгибу.
6.6. Асбестоцементные листы для конструкций следует принимать толщиной не менее 6 мм.
6.7. При проектировании асбестоцементных каркасных плит и панелей расстояние между осями шурупов, болтов или заклепок следует принимать не менее 30d (где d - диаметр шурупа, болта или заклепки), но не менее 120 мм и не более  - для плит покрытий, не более  - для панелей стен (где  - толщина асбестоцементной обшивки). Расстояние от оси шурупа, болта или заклепки до края асбестоцементной обшивки должно быть не менее 4d и не более 10d.
6.8. В каркасных асбестоцементных плитах и панелях, в которых каркас соединяется с асбестоцементными листами на клею, на концевых участках каркасов следует предусматривать установку по одному болту, винту или заклепке.
6.9. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с деревянным каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках под шурупы следует выполнять на 1 - 1,5 мм более диаметра шурупа.
При проектировании асбестоцементных плит с деревянным каркасом не допускается гвоздевое соединение обшивок с каркасом.
6.10. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с металлическим каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках следует выполнять на 1 - 2 мм более диаметра стержня элемента соединения или устанавливать упругие прокладки между каркасом и обшивками. Под головки элементов соединений следует устанавливать шайбы.
6.11. При проектировании бескаркасных плит и панелей фенолформальдегидные пенопласты следует применять только в конструкциях с обрамлением по контуру.
6.12. В бескаркасных плитах и панелях без обрамления по контуру открытая поверхность утеплителя должна быть защищена от увлажнения гидроизоляционными покрытиями.
6.13. При проектировании бескаркасных конструкций клеевые соединения обшивок с пенопластовым заполнителем следует выполнять по всей площади соединения.
6.14. В бескаркасных плитах и панелях с обрамлением по контуру шаг шурупов, винтов и заклепок, соединяющих обшивки с обрамлением, следует принимать не менее 30 d, но не менее 120 мм и не более 500 мм, для плит и панелей с утеплителем из фенолформальдегидного пенопласта - не более 300 мм. Расстояние от оси шурупа (винта, заклепки) до края обшивки следует принимать не менее 4 d и не более 10 d.
6.15. При проектировании креплений и примыканий плит и панелей, а также плоских и волнистых листов к элементам несущих конструкций зданий следует, как правило, обеспечивать свободу расчетных температурно-влажностных деформаций асбестоцементных конструкций.
Проектировать асбестоцементные конструкции в случае стеснения их температурно-влажностных деформаций следует с учетом возникающих при этом усилий.
6.16. Для уменьшения влажностных деформаций следует предусматривать гидрофобизацию или защиту водостойкими красками поверхностей асбестоцементных конструкций.
В необходимых случаях на поверхность плит и панелей следует наносить пароизоляцию.
6.17. При проектировании асбестоцементных плит длину опорной части плиты следует предусматривать по расчету, но не менее 4см.
6.18. При проектировании креплений бескаркасных плит и панелей к элементам несущих конструкций зданий следует обеспечивать прикрепление к этим элементам обеих обшивок.
6.19. Асбестоцементные плиты покрытий, имеющие деревянный или металлический каркас, а также экструзионные плиты могут использоваться в качестве элементов жесткости (связей). При этом конструктивное решение плит и их креплений к несущим конструкциям зданий должно обеспечить устойчивость элементов каркаса здания и восприятие нагрузок и воздействий.
6.20. Установку крепежных элементов на асбестоцементных плитах и панелях необходимо производить в заранее рассверливаемые отверстия. Пробивка отверстий запрещается.
6.21. Не допускается приложение к асбестоцементным листам, обшивкам каркасных и бескаркасных плит и панелей сосредоточенных нагрузок (от трубопроводов, оборудования и т.п.). Приложение таких нагрузок допускается к экструзионным плитам и панелям, а также к каркасам плит и панелей.
6.22. Конструктивное решение торцов экструзионных плит и панелей должно обеспечивать надежную защиту утеплителей от увлажнения и выпадания.
6.23. Продольные и поперечные стыки между плитами покрытий и между стеновыми панелями следует утеплять и герметизировать в нижней и верхней частях.
6.24. При проектировании стен из асбестоцементных листов или панелей следует, как правило, предусматривать цоколь из других материалов высотой не менее 0,3 м от отметки отмостки.
6.25. При расчете асбестоцементных конструкций на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже, нагрузку от собственной массы следует умножать на коэффициент перегрузки, равный 3,0.
Приложение 1
Справочное
НАЗНАЧЕНИЕ И ТИПЫ
АСБЕСТОЦЕМЕНТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
|
Назначение конструкций |
Типы конструкций
|
|
|
рекомендуемые |
допустимые |
|
Кровли |
Листы волнистые
|
- |
|
Покрытия:
|
|
|
|
неутепленные |
Листы волнистые |
Плиты каркасные, экструзионные
|
|
утепленные |
Плиты каркасные, бескаркасные, в том числе с обрамлением по контуру, плиты экструзионные
|
- |
|
Стены:
|
|
|
|
неутепленные |
Листы волнистые, панели каркасные с плоскими листами |
Листы плоские, закрепляемые на деревянных или металлических элементах здания, панели экструзионные
|
|
утепленные |
Панели каркасные, бескаркасные, в том числе с обрамлением по контуру, панели экструзионные
|
- |
|
Перегородки |
Панели каркасные, экструзионные; листы плоские, закрепляемые на деревянных, металлических и асбестоцементных элементах здания
|
Панели бескаркасные, в том числе и с обрамлением по контуру |
|
Подвесные потолки |
Плиты каркасные, экструзионные, бескаркасные, в том числе с обрамлением по контуру |
Листы плоские, закрепляемые на металлических элементах здания
|
|
Перекрытия транспортерных галерей |
Оболочки сводчатые волнистого профиля |
Листы плоские или волнистые, закрепляемые на металлических или деревянных элементах сооружения
|
|
Стойки |
- |
Изделия экструзионные
|
Приложение 2
Справочное
ПЕНОПЛАСТЫ, ИХ РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
И КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
ПЕНОПЛАСТЫ
1. Плиты из полистирольного пенопласта марки ПСБ или ПСБ-С.
2. Полистирольный пенопласт марки ПСБ или ПСБ-С, изготавливаемый термоимпульсным методом в полости конструкции из вспенивающегося полистирола марки ПСВ или ПСВ-С.
Таблица 1
Расчетные характеристики пенопластов
|
Марка пенопласта
|
Объемная масса,
|
Расчетное сопротивление
сдвигу  ,
МПа ( ) |
Модуль сдвига
 , МПа ( )
|
|
ПСБ и ПСБ-С (плиты) |
30
|
0,025 (0,25) |
1,2 (12) |
|
|
40
|
0,03 (0,3) |
1,5(15) |
|
ПСБ и ПСБ-С (вспененный в
полости панели |
40
|
0,04 (0,4) |
2,2 (22) |
|
термоимпульсным методом)
|
60 |
0,05 (0,5) |
3,8 (38) |
|
ПСБ-М |
140-180
|
0,07 (0,7) |
8,8 (88) |
|
ФРП-1 |
90
|
0,01 (0,1) |
2,3 (23) |
|
"Виларес-400" |
75
|
0,022 (0,22) |
1,1 (11) |
|
ППУ-317 |
60
|
0,06 (0,6) |
1,8 (18) |
|
ППБ |
90
|
0,035 (0,35) |
2,5 (25) |
|
|
110
|
0,045 (0,45) |
3,5 (35) |
|
|
130
|
0,055 (0,55) |
4,5 (45) |
3. Полистирольный пенопласт с минеральным наполнителем марки ПСБ-М, изготавливаемый термоимпульсным методом в полости конструкции из сырьевой смеси, содержащей вспенивающийся полистирол марки ПСВ или ПСВ-С, легкий минеральный наполнитель (вспученный перлитовый песок), связующее (карбамидоформальдегидную смолу марки КФ-МТ) и отвердитель (хлористый аммоний).
4. Фенолформальдегидный пенопласт, вспениваемый в полости конструкции, марки ФРП-1 или "Виларес-400".
5. Полиуретановый пенопласт, вспениваемый в полости конструкции, марки ППУ-317.
6. Новолачный фенольный пенопласт (перлитопластбетон) марки ППБ, вспениваемый в полости конструкции из сырьевой смеси, содержащей новолачную фенолформальдегидную смолу СФ-010, вспученный перлитовый песок, уротропин технический, порофор.
Таблица 2
Коэффициенты условий работы  пенопластов
|
Марка пенопласта |
При температуре, °С
|
|
|
20
|
40 |
60 |
80 |
|
ПСБ, ПСБ-С, ПСБ-М
|
1 |
0,8 |
0,6 |
0,4 |
|
ФРП-1, "Виларес-400"
|
1 |
0,85 |
0,75 |
0,65 |
|
ППУ-317
|
1 |
0,9 |
0,85 |
0,6 |
|
ППБ
|
1 |
0,95 |
0,9 |
0,85 |
|
Примечание. Для промежуточных значений температур коэффициент условий работы  определяется линейной интерполяцией.
|
Приложение 3
Справочное
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ И КОЭФФИЦИЕНТЫ УСЛОВИЙ РАБОТЫ
КЛЕЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ АСБЕСТОЦЕМЕНТА
С АСБЕСТОЦЕМЕНТОМ НА ЭПОКСИДНЫХ КЛЕЯХ
Таблица 1
Расчетные сопротивления сдвигу
|
Вид асбестоцемента |
Расчетное сопротивление сдвигу
 , МПа ( )
|
|
Непрессованный
|
2,5 (25) |
|
Прессованный
|
3,0 (30) |
Таблица 2
Модуль сдвига эпоксидного клея
|
Марка клея |
Значения модуля сдвига
 , МПа ( )
|
|
ЭПП-1
|
2800 (28000) |
|
К-153
|
2100 (21000) |
Таблица 3
Коэффициенты условий работы 
|
Значение  |
При температуре асбестоцемента, °С
|
|
1
|
20 |
|
0,8
|
40 |
|
0,6
|
60 |
|
0,3
|
80 |
|
Примечание. Для промежуточных значений температуры коэффициент условий работы  определяется линейной интерполяцией.
|
Приложение 4
Справочное
Основные буквенные обозначения
 - изгибающий момент;
 - продольная сила;
 - поперечная сила;
 - сосредоточенная сила;
 - расчетное сопротивление материала обшивки изгибу;
 - расчетное сопротивление материала обшивки растяжению;
 - расчетное сопротивление материала обшивки сжатию;
 - расчетное сопротивление материала обшивки смятию;
 - расчетное сопротивление материала каркаса изгибу;
 - расчетное сопротивление материала каркаса растяжению;
 - расчетное сопротивление материала каркаса сжатию;
 - нормативное сопротивление материала каркаса сжатию;
 - расчетное сопротивление материала каркаса сдвигу;
 - расчетное сопротивление материала каркаса местному смятию при плотном касании;
 - расчетное сопротивление сдвигу заполнителя;
 - расчетное сопротивление сдвигу клеевого соединения;
 - расчетное сопротивление материала элемента соединения срезу;
 - коэффициент условий работы;
 ,  - модуль упругости материала обшивки;
 - модуль упругости материала каркаса;
G - модуль сдвига материала обшивки;
 - модуль сдвига материала заполнителя;
 - модуль сдвига клея;
 - коэффициент поперечной деформации материала;
 - коэффициент температурного линейного расширения материала;
 - температурная или влажностная относительная линейная деформация обшивки;
W - влажность материала;
 - пролет конструкции;
 - толщина обшивки;
 - высота каркаса;
 - суммарная ширина ребер каркаса или полок;
 - высота заполнителя;
 - ширина заполнителя;
 - площадь поперечного сечения нетто;
 - площадь поперечного сечения брутто;
 - гибкость элемента;
 - нормальные напряжения в обшивках или полках плит и панелей, в плоских и волнистых листах;
 - нормальные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;
 - касательные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;
 - главные нормальные напряжения в каркасе или ребрах плит и панелей;
 - касательные напряжения в заполнителе бескаркасных плит и панелей;
 - касательные напряжения в клеевых соединениях обшивок с каркасом или заполнителем плит и панелей.
| 
, равный:
,
- нормальные напряжения от действия постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок;
- нормальные напряжения от действия постоянных и временных длительных нагрузок;
= 0,9; при отсутствии защиты для конструкций из листового асбестоцемента - на 
= 0,8, для конструкций из экструзионного асбестоцемента - на 
= 0,65;
= 0,85.
= 0,65.
асбестоцемента следует принимать равным 0,2.
следует принимать по табл.5.
следует определять по черт.1, при этом значения 
, полученные по графику, следует умножать на коэффициент 
, принимаемый для листового непрессованного и экструзионного асбестоцементов на портландцементе равным 1,0, для прессованного асбестоцемента - 0,7, для экструзионного автоклавного асбестоцемента - 0,6.
для асбестоцемента, защищенного от увлажнения, значения 
, полученные по графику, необходимо умножать дополнительно на коэффициент 0,75.
листового 1 и экструзионного 2 асбестоцементов
, приведенный в табл.2 справочного приложения 2.
, приведенные в табл.3 справочного приложения 3.
)
)
)
)
, при влажности 
12
12 
; (1)
; (2)
; (3)
; (4)
; (5)
; (6)
; (7)
; (8)
(9)
(10)
, 
- расчетные сопротивления материала обшивок изгибу, растяжению и сжатию, принимаемые для асбестоцемента по табл.1 и 3;
- расчетные сопротивления сдвигу заполнителя бескаркасных плит панелей, принимаемые для пенопластов по табл.1 справочного приложения 2;
- расчетные сопротивления сдвигу клеевого соединения обшивок с каркасом или заполнителем, принимаемые для эпоксидных клеев по табл.1 справочного приложения 3.
и 
являются суммарными напряжениями от действия нагрузок и воздействий и их сочетаний.
; (11)
; (12)
; (13)
; (14)
(15)
- коэффициент, определяемый по формуле (19);
- расстояние от нейтральной оси конструкции, положение которой определяется с учетом податливости соединений по п.4.4, до рассматриваемого сечения волокна;
, 
, 
- моменты инерции поперечного сечения обшивок 1 и 2 и статический момент сдвигаемой части поперечного сечения конструкции, вычисляемые с учетом указаний п.4.3, относительно нейтральной оси, положение которой определяется по п.4.4;
- момент инерции поперечного сечения каркаса относительно нейтральной оси, положение которой определяется по п.4.4;
- приведенный (к материалу каркаса) момент инерции сечения конструкции, определяемый по формуле
; (16)
- расчетная ширина клеевых швов, принимаемая равной 0,5 суммарной ширины швов.
, (17)
- толщина сжатой обшивки;
, (где 
- толщина растянутой обшивки), но не более половины расстояния между ребрами каркаса.
, (18)
, 
, 
- статические моменты обшивок 1 и 2 и каркаса, определяемые с учетом указаний п.4.3, относительно произвольной оси;
, 
, 
- площади поперечных сечений обшивок 1 и 2, определяемые с учетом указаний п.4.3., и площадь каркаса.
