3 часть

Расчет по прочности сечений,
нормальных к продольной оси элемента

3.56*. Предельные усилия в сечениях согласно пп. 3.62*-3.71* и 3.75 следует определять исходя из следующих предпосылок: сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю; сопротивление бетона сжатию ограничивается напряжениями, равными Rb и равномерно распределенными в пределах условной сжатой зоны бетона; растягивающие напряжения в арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями растяжению в ненапрягаемой Rs и напрягаемой Rp арматуре; сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре ограничиваются расчетными сопротивлениями сжатию Rsc, а в напрягаемой - наибольшими сжимающими напряжениями spc согласно п. 3.60*; при расчете сечения на общий случай по СНиП 2.03.01-84* деформации (напряжения) в арматуре определяются в зависимости от высоты сжатой зоны бетона с учетом деформаций (напряжений) от предварительного напряжения. Допускается при обосновании в установленном порядке также производить указанные расчеты с использованием диаграмм деформаций бетона и арматуры. П р и м е ч а н и е. Для случаев, когда расчетные сопротивления и напряжения в бетоне и арматуре должны вводиться в формулы только в МПа, в тексте даются специальные указания. 3.57*. Если в сжатой зоне расчетного сечения имеются бетоны разных классов, то их площади приводятся пропорционально расчетным сопротивлениям к бетону одного расчетного сопротивления. 3.58. При расчете балок с плитой в сжатой зоне длина свесов плиты, вводимая в расчет, не должна превышать шести ее толщин h'f, считая от начала свеса, и должна быть не более половины расстояния в свету между балками, Начало свеса принимается от ребра балки или от конца вута, если он имеет уклон 1:3 и более. При переменной толщине плиты, а также при вутах с уклоном менее 1:3 длина свесов определяется по приведенной толщине плиты, которая находится с учетом площади плиты и вутов. Площадь свесов растянутых поясов двутавровых сечений при расчете не учитывается. 3.59. Если количество растянутой арматуры по конструктивным соображениям или по расчету по трещиностойкости превышает требуемое по расчету по прочности, то в расчете допускается учитывать не всю арматуру, а только требуемую по этому расчету. 3.60*. Напрягаемую арматуру, расположенную в сжатой зоне и имеющую сцепление с бетоном, следует вводить в расчет с напряжением sрс = Rpc - spcl , (51) где Rpc - учитываемое расчетом наибольшее сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре согласно п. 3.38; spcl - расчетное напряжение в напрягаемой арматуре (за вычетом всех потерь) при коэффициенте надежности по нагрузке, равном gg = 1,1; при spcl Ј Rpc принимается spc = 0. Площадь поперечного сечения сжатой арматуры Аsў вводится в расчет в зависимости от соотношения расчетной высоты сжатой зоны бетона х и расстояния аs' этой арматуры до сжатой грани сечения. При расчете изгибаемых элементов площадь Аs' учитывается полностью, если x2 і 2asў, где x2 - высота сжатой зоны, определенная с учетом сжатой арматуры Asў. Если без учета сжатой арматуры высота сжатой зоны сечения отвечает условию x1 і 2asў, а при учете сжатой арматуры x2 < 2asў, то расчет на прочность допускается производить, используя условие M Ј (Rp Ap + Rs As) (ha - asў) . (52) При х1 < 2аs' Аs' не учитывается. 3.61*. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зоны x = х/h0, определяемой из соответствующих условий равновесия. Значение x при расчете конструкций, как правило, не должно превышать относительной высоты сжатой зоны бетона xy, при которой предельное состояние бетона сжатой зоны наступает не ранее достижения в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs или Rp с учетом соответствующих коэффициентов условий работы для арматуры. Значение xy определяется по формуле , (53) где w = 0,85-0,008 Rb - для элементов с обычным армированием; w = 0,85-0,008 Rb + d Ј 0,9 - для элементов с косвенным армированием; при этом расчетное сопротивление бетонаRb следует принимать в МПа, а значение d - равным 10m, но не более 0,15 (где m - коэффициент армирования, принимаемый согласно п. 3.72*); напряжения в арматуре s1, МПа, следует принимать равными: Rs - для ненапрягаемой арматуры; Rp - 500 - sp - для напрягаемой арматуры; расчетное сопротивление напрягаемой aрматуры растяжению Rp следует принимать с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, а величину предварительного напряжения в арматуре sр - с учетом первых и вторых потерь по обязательному приложению 11*. При наличии напрягаемой и ненапрягаемой арматуры напряжение s1 принимается по напрягаемой арматуре; напряжение s2 является предельным напряжением в арматуре сжатой зоны и должно приниматься равным 500 МПа. Если при расчете по прочности окажется необходимым и обоснованным сохранение полученного по расчету значения x = х/h0 по величине большего граничного значения xy согласно п. 3.61*, то рекомендуется руководствоваться указаниями СНиП 2.03.01-84*. Указаниями СНиП 2.03.01-84* рекомендуется руководствоваться при расчетах: железобетонных элементов на косое внецентренное сжатие и косой изгиб; элементов с арматурой, равномерно распределенной по сечению; коротких консолей, конструкций на продавливание и отрыв, закладных изделий, строповочных петель и элементов, работающих на изгиб с кручением и на внецентренное сжатие с кручением. Применение других методов для расчета треугольных, ромбовидных и других непрямоугольных сечений с арматурой, равномерно расположенной и сосредоточенной, допускается производить при их обосновании в установленном порядке. Расчет прочности круглых сечений железобетонных элементов на внецентренное сжатие приведен в рекомендуемом приложении 29*. Во всех перечисленных расчетах следует для бетона и арматуры принимать расчетные сопротивления, установленные в настоящих нормах. Расчет изгибаемых железобетонных элементов 3.62*. Расчет прямоугольных сечений (черт. 2) при следует производить из условия М Ј Rb bx (h0 - 0,5x) + Rsc Aўs (h01 - aўs) + spc Aўp (h0 - aўp) , (54) при этом высоту сжатой зоны х следует определять по формуле Rp Ap + Rs As - Rsc Aўs - spc Aўp = Rb bx . (55) Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности Здесь и в других формулах допускается высоту h0 принимать от равнодействующих усилий в арматуре Аp и Аs. При отсутствии напрягаемой арматуры h0 = h01. Расчет продольного стыка плиты проезжей части ребристых пролетных строений автодорожных и городских мостов на прочность производится с введением к правой части формул (54) и (55) коэффициентов условий работы, равных 0,8 - для бездиафрагменных и 0,9 - для диафрагменных пролетных строений. 3.63. Расчет тавровых, двутавровых и коробчатых сечений с плитой в сжатой зоне при следует производить в зависимости от положения границы сжатой зоны: а) если граница сжатой зоны проходит в плите (черт, 3,а), т.е. соблюдается условие Rp Ap + Rs As Ј Rb bўf x + Rsc Aўs + spc Aўp , (56) расчет производится как для прямоугольного сечения шириной bўf в соответствии с п. 3.62*; б) если граница' сжатой зоны проходит в ребре (черт. З,б), т.е. условие (56) не соблюдается, расчет должен выполняться из условия М Ј Rb bx (h0 - 0,5x) + Rb (bўf - b) hўf (h0 - 0,5 hўf) + + Rsx Aўs(h01 - aўs) + spc Aўp (h0 - aўp) , (57) при этом высоту сжатой зоны бетона х следует определять по формуле Rp Ap + Rs As - Rsc Aўs - spc Aўp = Rb bx + Rb (bўf - b) hўf . (58) Черт. 3. Форма сжатой зоны в сечениях железобетонных элементов с плитой в сжатой зоне а - при расположении границы сжатой зоны в плите; б - то же, в ребре 3.64. Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1 / r2 і 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее шести), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов в соответствии с п. 3.71*, подставляя в формулу (74*) вместо Nech начение изгибающего момента М и принимая в формулах (75*) и (76*) значение продольной силы N = 0. 3.65*. Если рабочая напрягаемая арматура в изгибаемых железобетонных элементах автодорожных мостов не имеет сцепления с бетоном, то pасчет сечений по прочности производится согласно пп. 3.62* и 3.63, при этом в соответствующие формулы вместо расчетного сопротивления растяжению напрягаемой арматуры Rp вводится значение spl установившегося (за вычетом всех потерь) предварительного напряжения в напрягаемой арматуре. Кроме этого, в составных по длине конструкциях следует дополнительно производить расчет по формулам сопротивления упругих материалов на расчетные нагрузки (с коэффициентом надежности по нагрузке), включая усилие от предварительного напряжения. На всех стадиях работы в стыках, не армированных ненапрягаемой арматурой, не допускаются растягивающие напряжения в зонах, где эти напряжения возникают от внешней нагрузки. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов 3.66. Внецентренно сжатые бетонные элементы с начальным эксцентриситетом ес Ј r (см. п. 3.55*) следует рассчитывать по устойчивости, выполняя условие N Ј j Rb Ab , (59) где j - коэффициент, принимаемый по п. 3.55*; Аb - площадь сжатого сечения элемента. 3.67*. Расчет по прочности внецентренно сжатых бетонных элементов при es > r (r - ядровое расстояние по п. 3.55*) производится в зависимости от положения нейтральной оси и значения а, принимаемого по формуле a = ac - ec h , (60) где а - расстояние от точки приложения продольной силы N до наиболее сжатой грани сечения с учетом коэффициента h, определяемое согласно п. 3.54*; аc - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести всего сечения, до наиболее сжатой грани; еc - начальный эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести всего сечения. При этом равнодействующая внешних сил должна находиться в пределах поперечного сечения элемента при соблюдении условия ec h Ј 0,8 ac . (61) 3.68. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов таврового, двутаврового и коробчатого сечений с плитой в сжатой зоне (черт. 4) прочность сечения обеспечивается при соблюдении условия N Ј Rb bx + Rb (bўf - b) hўf , (62) при этом высота сжатой зоны определяется: при а > 0,5hўf (нейтральная ось проходит в пределах ребра) , (63) при a < 0,5hўf (нейтральная ось проходит в пределах сжатой плиты) для расчета используются формулы (62) и (63) с заменой b на b'f. Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента При расчете внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения прочность обеспечивается при соблюдении условия N Ј Rb bx , (64) при этом высота сжатой зоны определяется по формуле x = h - 2ec h . (65) Кроме расчета по прочности в плоскости действия изгибающего момента элемент должен быть проверен расчетом по устойчивости с изгибом из плоскости действия момента (см. п. 3.55*). Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов 3.69. Внецентренно сжатые железобетонные элементы с расчетным эксцентриситетом ec Ј r (см. п. 3.55*) следует рассчитывать по устойчивости и прочности исходя из следующих условий: а) расчет по устойчивости: при наличии сцепления арматуры с бетоном N Ј j (Rb Ab + Rsc Aўs + Rpc Aўp) ; (66) при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном N Ј j (Rb Ab + Rsc Aўs) - spcl Aўp + ; (67) б) расчет по прочности: при наличии сцепления арматуры с бетоном N Ј Rb Ab + Rsc Aўs - spcl Aўp ; (68) при отсутствии сцепления напрягаемой арматуры с бетоном N Ј Rb Ab + Rsc Aўs - spcl Aўp + ; (69) В формулах (66) - (69): N - продольное сжимающее усилие от расчетных нагрузок (без учета усилия предварительного напряжения); j - коэффициент продольного изгиба, принимаемый по п. 3.55*; Rb - расчетное сопротивление бетона сжатию при расчете по прочности, принимаемое по табл. 23; Аb - полная площадь сечения элемента (если площадь сечения арматуры превышает 3 %, то Аb заменяют на Ab - Aўs - Aўp); Rsc, Rpc - расчетные сопротивления арматуры сжатию, принимаемые по п. 3.38; spc - учитываемое в расчете, согласно п. 3.60*, напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в сжатой зоне; spcl - установившееся предварительное напряжение в напрягаемой арматуре Aўp согласно п. 3.60", после проявления всех потерь; ; ; Aўs, Aўp - площади сечения соответственно всей ненапрягаемой и напрягаемой арматуры: n1 - отношение модулей упругости, принимаемое по п. 3.48*. 3.70*. Расчет по прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов таврового, двутаврового и коробчатого поперечного сечений с плитой в сжатой зоне с эксцентриситетом еs > r при x > hўf и x Ј xy (черт. 3 и 5) следует производить, используя условие Ne0 Ј Rb bx (h0 - 0,5x) + Rb (bўf - b) hўf (h0 - 0,5hўf) + + Rsc Aўs (h01 - aўs) + spc Aўp (h0 - aўp) , (70) и определять величину e0 по формуле e0 = e + ec (h - 1) , (71) где N - продольная сила; h - коэффициент, определяемый по п. 3.54*; e - расстояние от точки приложения силы N до равнодействующей усилий в растянутой арматуре; ec - начальный эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести всего сечения (с учетом случайного эксцентриситета согласно п. 3.52*): spc - сжимающее напряжение в напрягаемой арматуре, расположенной в зоне, сжатой от внешней нагрузки, согласно п. 3.61*. Для прямоугольных сечений в формуле (70) принимается b'f = b. Черт. 5. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности Высоту сжатой зоны бетона х необходимо определять по формуле N + RpAp + RsAs - RscAўs - spc Aўp = Rbbx + Rb (bўf - b) hўf . (72) Знаки при усилиях в формуле (72) соответствуют расположению силы N вне сечения. При расчете двутавровых сечений с плитой в растянутой зоне свесы плиты не учитываются. Кроме расчета по прочности в плоскости действия изгибающего момента следует проводить расчет по устойчивости с изгибом из плоскости действия момента. Учет работы сжатой ненапрягаемой арматуры следует производить по п. 3.60*. Однако если без учета этой арматуры х > 2а's, а с ее учетом х < 2а's, то расчет по прочности допускается производить, используя условие Ne0 Ј (Rp Ap + Rs As + N) (h0 - aўs) . (73) Расчет на прочность внецентренно сжатых предварительно напряженных элементов при предварительном напряжении заменяется расчетом под нормативной нагрузкой по образованию продольных трещин под нормативной нагрузкой (п. 3.100*) с ограничением сжимающих напряжений в бетоне значениями Rb;mcl, соответствующими классу передаточной прочности бетона. 3.71*. Расчет внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при отношении внутреннего r1 и наружного r2 радиусом r1 / r2 і 0,5 с ненапрягаемой арматурой, равномерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), производится в зависимости от относительной площади сжатой зоны бетона, равной: . (74)* В зависимости от значений xcir в расчетах используются приведенные условия: а) при 0,15< xcir < 0,60 из условия Nlo Ј (Rb Ab Zm + Rs As,tot rs) + + Rs As,tot rs (1 - 1,7 xcir) (0,2 - 1,3 xcir) ; (75)* б) при xcir = 0,15 из условия Nlo Ј (Rb Ab rm + Rs As,tot rs) + 0,295 Rs As,tot rs , (76)* где ; (77)* в) при xcir і 0,6 из условия Nlo Ј (Rb Ab rm + Rs As,tot rs) , (78)* где . (79)* В формулах (74) - (79)*: Аb - площадь бетона кольцевого сечения; As,tot - площадь сечения всей продольной арматуры; , rs - радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней рассматриваемой арматуры. Эксцентриситет продольной силы с определяется с учетом прогиба элемента согласно пп. 3.52*- 3.54* и 3.70*. При расчете элементов кольцевого сечения на совместное воздействие внецентренного сжатия и изгиба при соблюдении указанных выше требований к сечению при ненапрягаемой арматуре допускается использовать формулы (74)* - (79)*, рекомендованные для расчета кольцевых сечений на внецентренное сжатие, но с учетом измененного значения эксцентриситета ео, вызванного дополнительным влиянием суммарного изгибающего момента М, принимаемого по результирующей эпюре моментов с учетом принятого расположения сил, вызывающих изгиб элемента. При этом суммарное значение эксцентриситета ео, входящего в формулы (75)*, (76)* и (78)*, для конкретных сечений определяется с учетом суммарных значений моментов и нормальных сил для этих сечений. При определении значения критической силы Ncr, входящей в формулу (44) для определения коэффициента h, учитывающего влияние прогиба на прочность сечения, необходимо учитывать значение коэффициента ji по формуле (47). 3.72*. Расчет элементов сплошного сечения с косвенным армированием и с ненапрягаемой продольной арматурой следует производить согласно требованиям пп. 3.69.б и 3.70*. В расчет следует вводить часть бетонного сечения, ограниченную крайними стержнями сеток поперечной арматуры или спиралью (считая по ее оси), и подставлять в расчетные формулы вместо Rb приведенную призменную прочность Rb,red. Гибкость l0 / ief элементов с косвенным армированием не должна превышать при армировании: сетками - 55, спиралью - 35 (где ief - радиус инерции вводимой в расчет части сечения). Формулы (80) и (81) исключены. Значения Rb,red следует определять по формулам: а) при армировании сварными поперечными сетками Rb,red = Rb + js,xy Rs , (82) где Rs - расчетное сопротивление растяжению арматуры сеток: . (83) В формулах (82) и (83): nx, Asx, lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержней сетки в одном направлении (считая в осях крайних стержней); ny, Ayx, ly - то же, в другом направлении; Аef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток (считая по осям крайних стержней); s - расстояние между сетками (считая по осям стержней), если устанавливается одна сетка, то величина s принимается равной 7 см; j - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле (84) при . (85) В формуле (85) Rs и Rb принимаются в МПа, m = ms,xy . Площади поперечного сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях должны различаться не более чем в 1,5 раза; б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой , (86) где Rs - расчетное сопротивление арматуры спирали; ec - эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба); m - коэффициент армирования, равный: ; (87) Аs.cir - площадь поперечного сечения спиральной арматуры; def - диаметр части сечения внутри спирали; s - шаг спирали. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. 3.54*, определяя момент инерции для части их сечения, ограниченной крайними стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение Ncr, полученное по формуле (45), должно быть умножено на коэффициент j1 = 0,25 + 0,05Ј 1 (где сef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения), а при определении d второй член правой части формулы (48) заменяется на 0,01j2 (где j2 = 0,1- 1 Ј 1). Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента. определенная с учетом Аef и Rb,red, превышает его несущую способность, определенную по полному сечению Ab и с учетом Rb (но без учета косвенной арматуры). Кроме этого, косвенное армирование должно соответствовать конструктивным требованиям п. 3.153. 3.73*. При расчете элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона. Этот расчет следует производить согласно указаниям пп. З.69,б и 3.70* под эксплуатационной нагрузкой (при gf = 1), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая вместо Rb и Rs расчетные сопротивления Rbn и Rsn для предельных состояний второй группы, а также принимая расчетное сопротивление арматуры сжатию равным Rsc,ser , но не более 400 МПа. Расчет центрально-растянутых элементов 3.74. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов все расчетное усилие должно полностью восприниматься арматурой, при этом требуется соблюдение условия N Ј Rs As + Rp Ap , (88) где N - продольное растягивающее усилие, приложенное центрально. Расчет внецентренно растянутых элементов 3.75. Расчет сечений внецентренно растянутых железобетонных элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N исходя из следующих условий: а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (черт. 6, а), причем все сечение растянуто, то в этом случае вся расчетная сила должна быть полностью воспринята арматурой и расчет следует производить, используя условия: Ne Ј Rs Aўs (h01 - aўs) + Rp Aўp (h0 - aўp) ; (89) Neў Ј Rs Aўs (h - as - aўs) + Rp Aўp (h - ap - aўp) ; (90) б) если продольная сила N приложена за пределами расстояний между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (черт. 6, б) с расположением нейтральной оси в пределах ребра, то прочность сечения следует устанавливать из условия Ne Ј Rb bx (h0 - 0,5x) + Rb (bўf - b) hўf (h0 - 0,5hўf) + + Rsc Aўs (h01 - aўs) + spc Aўp (h0 - aўp) . (91) Высоту сжатой зоны бетона х следует определять по формуле Rp Ap + Rs As - Rsc Aўs - spc Aўp - N = Rb bx + Rb (bўf - b) hўf. (92) Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности а - продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре; б - то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре Если полученное из расчета по формуле (92) значение х > xy h0, то в условие (91) подставляется х = xy h0 , где xy определяется согласно указаниям п. 3.61*. Учет работы сжатой арматуры следует производить согласно п. 3.60*. Однако, если без учета этой арматуры величина х > 2а's, а с учетом ее х < 2aўs, тo расчет по прочности следует производить из условия Ne Ј (Rp Ap + Rs As - N)(h0 - aўs). (93) Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента 3.76*. Расчет по прочности наклонных сечений должен производиться с учетом переменности сечения: на действие поперечной силы между наклонными трещинами (см. п. 3.77*) и по наклонной трещине (см. п. 3.78*); на действие изгибающего момента по наклонной трещине для элементов с поперечной арматурой (см. п. 3.83*). Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы 3.77*. Для железобетонных элементов с поперечной арматурой должно быть соблюдено условие, обеспечивающее прочность по сжатому бетону между наклонными трещинами: Q Ј 0,3 jwl jbl Rb bh0 (94) В формуле (94): Q - поперечная сила на расстоянии не ближе h0 от оси опоры; jwl = 1 - hn1mw, при расположении хомутов нормально к продольной оси jwl Ј 1,3, где h = 5 - при хомутах, нормальных к продольной оси элемента; h = 10 - то же, наклонных под углом 45°; n1 - отношение модулей упругости арматуры и бетона, определяемое согласно п. 3.48*; ; Asw площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости; Sw - расстояние между хомутами по нормали к ним; b - толщина стенки (ребра); h0 - рабочая высота сечения. Коэффициент jbl определяется по формуле jbl = 1 - 0,01 Rb , в которой расчетное сопротивление Rb принимается в МПа. 3.78*. Расчет наклонных сечений элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы (черт. 7) следует производить из условий: для элементов с ненапрягаемой арматурой Q Ј S Rsw Asi sin a + S Rsw Asw + Qb + Qrw ; (95)* для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов Q Ј S Rpw Api sin a + S Rsw Asw + S Rpw Apw + Qb + Qrw ; (96)* Черт. 7. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы a - с ненапрягаемой арматурой; б - с напрягаемой арматурой В формулах (95)* и (96)*: Q - максимальное значение поперечной силы от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения; SRswAsisina, SRswAsw - суммы проекций усилий всей пересекаемой ненапрягаемой (наклонной и нормальной к продольной оси элемента) арматуры при длине проекции сечения с, не превышающей 2h0; SRpwApisina, SRpwApw - то же, в напрягаемой арматуре, имеющей сцепление с бетоном (если напрягаемая арматура не имеет сцепления с бетоном, то значение расчетного сопротивления Rpw следует принять равным установившемуся предварительному напряжению spwl в напрягаемой арматуре); Rsw, Rpw - расчетные сопротивления ненапрягаемой и напрягаемой арматуры с учетом коэффициентов ma4 или mp4, определяемых по п. 3.40; a - угол наклона стержней (пучков) к продольной оси элемента в месте пересечения наклонного сечения; Qb - поперечное усилие, передаваемое в расчете на бетон сжатой зоны над концом наклонного сечения и определяемое по формуле , (97)* где b, h0 - толщина стенки (ребра) или ширина сплошной плиты и расчетная высота сечения, пересекающего центр сжатой зоны наклонного сечения; с - длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на продольную ось элемента, определяемая сравнительными расчетами согласно требованиям п. 3.79*. m - коэффициент условий работы, равный , (98)* но не менее 1,3 и не более 2,5, где Rb,sh - расчетное сопротивление на скалывание при изгибе (табл. 23*); tq - наибольшее скалывающее напряжение от нормативной нагрузки; при tq Ј 0,25 Rb,sh - проверку на прочность по наклонным сечениям допускается не производить, а при tq > 0,25 Rb,sh - сечение должно быть перепроектировано; Qwr - усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, кгс: Qwr = 1000 Awr K , (99)* где Awr - площадь горизонтальной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, см2, пересeкаемой наклонным сечением под углом b, град. Значение коэффициента К определяется условием . (100)* В сечениях, расположенных между хомутами, при b = 90° Qwr = 1000 Awr . 3.79*. Невыгоднейшее наклонное сечение и соответствующую ему проекцию на продольную ось элемента следует определять посредством сравнительных расчетов из условия минимума поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой. При этом на участках длиной 2h0 от опорного сечения следует выполнять проверку наклонных сечений с углом наклона к опорному (вертикальному) сечению 45° для конструкций с ненапрягаемой арматурой и 60° - с напрягаемой. При сосредоточенном действии нагрузки вблизи опоры наиболее опасное наклонное сечение имеет направление от нагрузки к опоре. 3.80*. При наличии напрягаемых хомутов угол к продольной оси элемента при дополнительной проверке по наклонным сечениям следует определять по формуле a = arctg , где smt - значение главного растягивающего напряжения; tb - значение касательного напряжения. 3.81*. Для железобетонных элементов без поперечной арматуры должно соблюдаться условие Q Ј Q + Qwr , (101)* ограничивающее развитие наклонных трещин. 3.82. При расчете растянутых и внецентренно растянутых элементов при отсутствии в них сжатой зоны вся поперечная сила Q должна восприниматься поперечной арматурой. При расчете внецентренно растянутых элементов при наличии сжатой зоны значение Qb, вычисленное по формуле (97*), следует умножить на коэффициент kt, равный: kt = 1 - 0,2 , (102) но не менее 0,2 (N - продольная растягивающая сила). Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающих моментов 3.83*. Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (черт. 8) следует производить, используя условия: для элементов с ненапрягаемой арматурой М Ј Rs As zs + S Rs Asw zsw + S Rs Asi zsi ; (103) для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов М Ј Rp Ap zp + S Rp Apw zpw + S Rs Asw zsw + S Rp Api zpi , (104) где М - момент относительно оси, проходящей через центр сжатой зоны наклонного сечения, от расчетных нагрузок, расположенных по одну сторону от сжатого конца сечения; zsw, zs, zsi ; zpw, zp, zpi - расстояния от усилий в ненапрягаемой и напрягаемой арматуре до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона в сечении, для которого определяется момент; остальные обозначения приведены в п. 3.78*. Продольная арматура стенок в расчете не учитывается. Положение невыгоднейшего наклонного сечения следует определять путем сравнительных расчетов, проводимых, как правило, в местах обрыва или отгибов арматуры и в местах резкого изменения сечения. Черт. 8. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента а - с ненапрягаемой арматурой; б - с напрягаемой арматурой 3.84*. Для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин от нормативной нагрузки (при sbt < Rbt) расчет на действие момента допускается не производить. 3.85*. При расчете по прочности на действие момента напрягаемую поперечную арматуру, не имеющую сцепления с бетоном, следует учитывать так же, как при расчете на поперечную cилу по п. 3 78*. Расчет стыков на сдвиг 3.86*. Клееные или бетонируемые стыки плоские или с уступом) в изгибаемых составных по длине конструкциях следует рассчитывать на прочность по сдвигу по формуле Q Ј 0,45 msh Na , (105) где Q - максимальное сдвигающее усилие от внешних нагрузок и предварительного напряжения в наклонной арматуре, взятых с коэффициентами надежности, соответствующими расчетам по первой группе предельных состояний; 0,45 - расчетное значение коэффициента трения бетона по бетону; msh - коэффициент условий работы стыкового шва при сдвиге, определяемый для разных видов стыков по п. 3.87*; Na - усилие, воспринимаемое площадью рабочего сечения стыка соответствующей сжатой части эпюры нормальных напряжений. При этом коэффициенты надежности к усилиям, возникающим в напрягаемой арматуре (вместо указанных в табл. 8* и п. 2.5). принимают равными: g =1 ± 0,1- при числе напрягаемых пучков (стержней) n Ј 10 и gf = 1 + при n > 10. В рабочее сечение стыка входит сечение стенки (ребра) и продолжение ее в верхней и нужней плитах. При условии пересечения стыка в пределах стенки наклонными пучками, расположенными в закрытых заинъецированных каналах, в рабочее сечение стыка могут включаться также прилегающие к стенке участки вутов и плиты протяженностью с каждой стороны не более двух толщин плиты (без вутов) или стенки, если она тоньше плиты. При учете совместной работы на сдвиг клееного стыка и жестких элементов (уступов, шпонок и т.п. ), воспринимающих поперечную силу, несущую способность жестких элементов следует принимать с коэффициентом сочетания, равным 0,7. При этом усилие, воспринимаемое жестким элементом, не должно превышать половины величины поперечной силы, действующей на стык. 3.87*. Коэффициенты условий работы msh в формуле (105) следует принимать равными: для клееного плотного тонкого стыка с отверждением клеем - 1,2; для бетонируемого стыка без выпусков арматуры - 1,0; для клееного стыка с неотвержденным клеем с гладкой поверхностью торцов блоков - 0,25; то же, с рифленой поверхностью торцов блоков - 0,45. 3.88*. В стыках составных по длине пролетных строений не допускаются растягивающие напряжения от расчетных постоянных нагрузок, учитываемых при выполнении расчетов по первой группе предельных состояний. Расчет на местное сжатие (смятие) 3.89*. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должно удовлетворяться условие N Ј jloc Rb,loc Aloc , (106) где N - продольная сжимающая сила от местной нагрузки; jloc - коэффициент, принимаемый равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия - 1,00, при неравномерном распределении - 0,75; Aloc - площадь смятия; Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формулам: Rb,loc = 13,5 jloc1 Rbt ; (107) jloc1 = Ј 2 . (108)* В формулах (107) и (108*): Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению для бетонных конструкций; Ad - расчетная площадь, симметричная по отношению к площади смятия в соответствии со схемами, приведенными на черт. 9. 3.90. При расчете на местное сжатие (смятие) элементов с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие N Ј Rb,red Aloc , (109) где Аloc - площадь смятия; Rb,red - приведенная прочность бетона осевому сжатию, определяемая по формуле Rb,red = Rb jloc,b + j Rs jloc,s . (110) В формуле (110): Rb, Rs - в МПа; jloc,b = Ј 3 ; j, m - соответственно коэффициент эффективности косвенного армирования и коэффициент армирования сечения сетками или спиралями [формулы (83), (84) и (87)] согласно п. 3.72*; Черт. 9. Схемы расположения расчетных площадей Ad в зависимости от положения площадей смятия Аloc jloc,s = 4,5 - 3,5 ; Aef - площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, при этом должно удовлетворяться условие Аloc < Аef Ј Аd ; Ad - расчетная площадь, симметричная по отношению к площади смятия Аloc и принимаемая не более указанной на черт. 9. Остальные обозначения следует принимать согласно требованиям п. 3.89*. Бетон конструкции в зоне передачи на него сосредоточенных усилий (см. черт. 9) должен быть рассчитан на местное сжатие (смятие), а также по трещиностойкости с учетом местных растягивающих напряжений согласно указаниям п. 3.111*. Расчет на выносливость 3.91*. Расчету на выносливость подлежат элементы железнодорожных мостов, мостов под пути метрополитена, совмещенных мостов и плиты проезжей части автодорожных и городских мостов; при толщине засыпки менее 1 м - ригели рам и перекрытия прямоугольных железобетонных труб, включая места их сопряжения со стенками. На выносливость не рассчитывают: бетонные опоры; фундаменты всех видов; звенья круглых труб: прямоугольные трубы и их перекрытия при толщине засыпки 1 м и более; стенки балок пролетных строений; бетон растянутой зоны; арматуру, работающую только на сжатие; железобетонные опоры, в которых коэффициенты асимметрии цикла напряжений превышают в бетоне 0,6, в арматуре - 0,7. Если при расчете на выносливость железобетонных опор и перекрытий труб напряжения в арматуре не превышают 75 % установленных расчетных сопротивлений (с учетом коэффициентов условий работы по пп. 3.26* и 3.39*), то дополнительные ограничения по классам арматуры и маркам стали, указанные в п. 3.33* для арматуры, рассчитываемой на выносливость при средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С, могут не выполняться. 3.92*. Расчет на выносливость элементов (или их частей) предварительно напряженных железобетонных конструкций, отнесенных к категориям требований по трещиностойкости 2а или 2б (см. п. 3.95*), по сечениям, нормальным к продольной оси, следует производить по приведенным ниже формулам, подставляя абсолютные значения напряжений и принимая сечения элементов без трещин: а) при расчете арматуры растянутой зоны: sp.max = (spl - sel,c) + spg + spv Ј mapl Rp ; (111) sp.min = (spl - sel,c) + spg ; (112) б) при расчете бетона сжатой зоны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов: sbc.max = sbcl + sbcg + sbcv Ј mbl Rb ; (113) sbc.min = sbcl + sbcg (114) (знак напряжений при расчете статически неопределимых конструкций может изменяться на противоположный). В формулах (111) - (114): sp.max , sp.min - напряжения в напрягаемой арматуре соответственно максимальные и минимальные; spl - установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в напрягаемой арматуре растянутой зоны; sel,c - снижение напряжения в напрягаемой арматуре растянутой зоны от упругого обжатия бетона согласно п. 3.93; spg = nl sbtg - напряжения в арматуре от постоянной нагрузки; spv = nl sbrv - напряжения в арматуре от временной нагрузки; где nl - отношение модулей упругости согласно п. 3.48*: mapl - коэффициент условий работы арматуры, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно п. 3.39*; Rp - расчетное сопротивление напрягаемой арматуры согласно п. 3.37*; sbc.max , sbc.min - сжимающие напряжения в бетоне соответственно максимальные и минимальные; sbcl - установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в бетоне сжатой зоны; sbrg, sbcv - напряжения в бетоне от постоянной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон; sbn, sbcg - напряжения в бетоне от временной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон; mbl - коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно п. 3.26*; Rb - расчетное сопротивление бетона сжатию согласно п. 3.24*. П р и м е ч а н и е. При расчете как на выносливость, так и на трещиностойкость, при oпределении напряжений в бетоне с учетом приведенного сечения, в формулах напряжения в арматуре, напрягаемой на упоры, принимают без их снижения от упругого обжатия бетона (пои условии, если при расчете всю арматуру, имеющую сцепление с бетоном, включают в приведенные характеристики сечения). 3.93. Напряжения в напрягаемой арматуре следует вычислять с учетом снижения от упругого обжатия бетона sel,c, которое при одновременном обжатии бетона всей напрягаемой на упоры арматурой необходимо определять по формуле sel,c = nl sbp . (115) При натяжении арматуры на бетон в несколько этапов снижение предварительного напряжения в арматуре, натянутой ранее, следует определять по формуле sel,c = nl Dsb ml . (116) В формулах (115) и (116): nl - отношение модулей упругости согласно п. 3.48*; sbp - предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, вызываемое обжатием сечения всей арматуры; Dsb - напряжение в бетоне на уровне центра тяжести арматуры, вызываемое натяжением одного пучка или стержня с учетом потерь, соответствующих данной стадии работы; ml - число одинаковых пучков (стержней), натянутых после того пучка (стержня), для которого определяют потери напряжения. 3.94*. Расчет на выносливость элементов железобетонных конструкций с ненапрягаемой арматурой производится по формулам сопротивления материалов без учета работы бетона растянутой зоны. Этот расчет допускается производить по формулам, указанным в табл. 38*. Формулы табл. 38* могут использоваться для определения по их левым частям значений smin и smax при вычислении коэффициентов r, приведенных в табл. 26, 32* и 33*. При расчете по формуле (121) следует учитывать указания п. 3.91* о расчете на выносливость также и преимущественно сжатой арматуры при знакопеременных напряжениях. Аналогичным образом следует выполнять расчет внецентренно растянутых элементов. При расчете центрально-растянутых элементов все растягивающее усилие передается на арматуру. Кроме расчета на выносливость сечения должны быть рассчитаны по прочности. Таблица 38* Характер работы элемента Расчетные формулы Изгиб в одной из главных плоскостей: проверка по бетону (117) проверка по арматуре (118) Осевое сжатие в бетоне (119) Внецентренное сжатие: проверка по бетону sp Ј mbl Rb (120)* проверка по арматуре sp Ј masl Rs (121)* В формулах (117) - (121)*: M и N - момент и нормальная сила; Ired - момент инерции приведенного сечения относительно нейтральной оси без учета растянутой зоны бетона с введением отношения n к площади всей арматуры согласно п. 3.48*; xў - высота сжатой зоны бетона, определяемая по формулам упругого тела, без учета растянутой зоны бетона; mbl, masl - коэффициенты, учитывающие асимметрию цикла напряжений в бетоне и в ненапрягаемой арматуре (с учетом сварных соединений) согласно пп. 3.26* и 3.39*, вводимые к расчетным сопротивлениям соответственно бетона Rb и арматуры Rs; au, aўu - расстояние от наружной соответственно растянутой и сжатой (или менее растянутой) граней до оси ближайшего ряда арматуры; Ared - площадь приведенного поперечного сечения элемента с введением отношения n, согласно п. 3.48* к площади поперечного сечения всей арматуры. РАСЧЕТ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ Расчет по трещиностойкости ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 3.95*. Железобетонные конструкции мостов и труб в зависимости от их вида и назначения, применяемой арматуры и условий работы должны удовлетворять категориям требований по трещиностойкости, приведенным в табл. 39*. Трещиностойкость характеризуется значениями растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне и расчетной шириной раскрытия трещин. Таблица 39* Ка- Предельные значения Вид и назначение конструкций, особенности армирования те­го­рия по трещино­стойкости растяги­вающих напряже­ний в бетоне расчет­ной ширины раскры­тия трещин Dcr мини­мальных сжимаю­щих напряже­ний при отсутст­вии времен­ной нагрузки Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой проволочной арматурой всех видов. Элементы автодорожных и го­родских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 3 мм, арматурными канатами класса К-7 диаметром 9 мм, а также напрягаемыми стальными канатами (со спи­ральной и двойной свивкой и закрытыми) 2а 0,4 Rbt,ser - - Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой стержневой арматурой. Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, напрягаемыми арматурными канатами класса К-7 диаметром 12 и 15 мм. Сваи мостов всех назначений, армированные напрягаемой стержневой арматурой и на­прягаемой высокопрочной про­волокой диаметром 4 мм и более, а также напрягаемыми арматурными канатами класса К-7. 2б 1,4R*bt.ser 0,015** Не менее 0,1Rb при бетонах класса В30 и ниже и не менее 1,6 МПа (16,3 кгс/см2) - при бетонах класса В35 и выше Стенки (ребра) балок предварительно напряженных пролетных строений мостов при расчете на главные напряжения 3а По табл. 40* 0,015 - Элементы автодорожных и городских мостов, армированные напрягаемой стержневой арматурой. Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой проволочной арматуры 3б - 0,020 - Элементы мостов и труб всех назначений с ненапрягаемой арматурой. Железобетонные элементы мостов всех назначений с напрягаемой арматурой, расположенной вне тела элемента. Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой стержневой арматуры 3в - 0,030*** - * При смешанном армировании допускается повышать предельные растягивающие напряжения в бетоне согласно указаниям п. 3.96*. В конструкциях автодорожных и городских мостов с проволочной напрягаемой арматурой при расположении ее в плите проезжей части предельные значения растягивающих напряжений в бетоне в направлении его обжатия не должны быть более 0,8 Rbt,ser . ** При оцинкованной проволоке допускается принимать Dcr = 0,02 см. *** Ширина раскрытия трещин не должна превышать, см: 0,020 - в элементах пролетных строений железнодорожных мостов, в верхних плитах проезжей части автодорожных и городских мостов при устройстве на них гидроизоляции, в стойках и сваях всех опор, находящихся в зоне переменного уровня воды, а также в элементах и частях водопропускных труб; 0,015 - в элементах промежуточных опор железнодорожных мостов в зонах, расположенных выше и ниже переменного уровня воды; 0,010 - на уровне верхней грани в продольных стыках верхних плит проезжей части автодорожных и городских мостов. При расположении мостов и труб вблизи плотин гидростанций и водохранилищ в зоне попеременного замораживания и оттаивания (в режиме по ГОСТ 10060-87) ширина раскрытия трещин в зависимости от числа циклов попеременного замораживания в год должна составлять, см, не более: 0,015 - при числе циклов менее 50; 0,010 -то же, 50 и более. Расчеты по определению напряжений в бетоне, образованию трещин и определению ширины их раскрытия должны производиться с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре согласно обязательному приложению 11*. В составных предварительно напряженных конструкциях мостов всех назначений возникновение растягивающих напряжений в обжимаемых стыках, а также в элементах сквозных пролетных строений железнодорожных мостов не допускается. В составных по длине конструкциях пролетных строений мостов минимальные сжимающие напряжения в бетоне при воздействии создаваемой нормативной постоянной нагрузкой должны соответствовать категории требований по трещиностойкости 2б. В неразрезных пролетных строениях, составленных из разрезных преднапряженных балок с надопорными необжатыми бетонируемыми стыками, армированными ненапрягаемой арматурой, ширина трещин в бетоне под нормативной нагрузкой должна отвечать категории требований 3. 3.96*. В автодорожных и городских мостах при применении смешанного армирования предельные растягивающие напряжения в бетоне допускается повышать до 2Rbt,ser при условии, что все усилие от части эпюры растягивающих напряжений, возникающее на той части площади сечения, на которой растягивающие напряжения превышают 1,4Rbt,ser, воспринимается только ненапрягаемой арматурой. Кроме этого, при расчете ширины поперечных трещин следует руководствоваться указаниями пп. 3.108* и 3.109*. 3.97*. В обжатом бетоне конструкций, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, при проверке возможности прохода по монтируемой части моста монтажного крана, с грузом допускается принимать: предельные значения нормальных растягивающих напряжений в бетоне -1,15 Rbt,ser; предельные значения расчетной ширины раскрытия трещин - 0,01 см. При расчете следует учитывать снижение предварительных напряжений в напрягаемой арматуре, соответствующее потерям за год. 3.98*. В элементах конструкций, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2а, 2б и 3б, в зонах бетона, сжатых на стадии эксплуатации под постоянной и временной нагрузками конструкций, не следует допускать при других стадиях работы возникновение растягивающих напряжений, превышающих величину 0,8 Rbt,ser.

РАСЧЕТ ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТРЕЩИН 3.99*. Трещиностойкость железобетонных конструкций мостов и труб обеспечивается ограничениями возникающих в элементах растягивающих и сжимающих напряжений, а в бетонных конструкциях - сжимающих напряжений. Предельные значения указанных напряжений принимаются в зависимости от условий, которые необходимо обеспечить: а) появление (образование) трещин в элементах конструкции недопустимо; б) появление трещин с ограниченным раскрытием их по ширине допустимо (возможно). 3.100*. Образование продольных трещин от нормальных сжимающих напряжений во всех конструкциях и на всех стадиях их работы недопустимо. Возникающие от действующих нормативных нагрузок и воздействий нормальные сжимающие напряжения sbx в сечениях элементов не должны превышать: в бетонных и железобетонных конструкциях с ненапрягаемой арматурой - расчетных сопротивлений Rb,mc2 (с учетом пп. 3.48* и 3.97*); в обжимаемой зоне бетона предварительно напряженных конструкций - расчетных сопротивлений Rb,mc1 (на стадии изготовления и монтажа) и Rb.mc2 (на стадии постоянной эксплуатации). Возникающие в бетоне стенок предварительно напряженных балок главные сжимающие напряжения не должны во всех случаях превышать расчетное сопротивление бетона Rb,mc2. 3.101. Образование трещин, нормальных к продольной оси элемента (перпендикулярных направлению действия нормальных растягивающих напряжений), не допускается в конструкциях мостов, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2а, за исключением случая проверки на пропуск по мосту монтажного крана. При этом не исключается вероятность образования случайных поперечных трещин. Для выполнения этих условий нормальные растягивающие напряжения в обжимаемом бетоне не должны превышать значений, указанных в табл. 39* и п. 3.97*. 3.102. В конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б, За, 3б и Зв, допускается образование поперечных трещин. При этом возможность образования поперечных трещин в конструкциях, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б и За, ограничивается двумя показателями, указанными в табл. 39*, - предельно допустимыми растягивающими напряжениями и расчетной шириной возможного раскрытия поперечных трещин. Кроме этого, в предварительно напряженных конструкциях, проектируемых по категории требований по трещиностойкости 2б, следует обеспечивать «зажатие» поперечных трещин: предельные значения минимальных сжимающих напряжений в обжимаемом бетоне при отсутствии на мосту временной нагрузки должны быть не менее значений, приведенных в табл. 39*. 3.103*. Главные растягивающие напряжения в бетоне стенок предварительно напряженных балок должны ограничиваться с учетом отношения главных сжимающих напряжений smc к расчетному сопротивлению бетона сжатию Rb,mc2 при рассмотрении сечения как сплошного. Предельные значения главных растягивающих напряжений в зависимости от отношения указанных величин должны приниматься не более приведенных в табл. 40*. Таблица 40* Предельные значения главных растягивающих напряжений max smt, принимаемых в мостах железнодорожных автодорожных и городских Ј 0,52 0,68 Rbt,ser, но не более 1,75 МПа (18 кгс/см2) 0,85 Rbt,ser, но не более 2,15 МПа (22 кгс/см2) і 0,80 0,42 Rbt,ser 0,53 Rbt,ser П р и м е ч а н и я. 1. Для промежуточных значений отношений smc/Rb,mc2 предельные значения max smt следует определять по интерполяции. 2. Предварительное значение главных растягивающих напряжений в бетоне зон, примыкающих к клееным стыкам в составных конструкциях пролетных строений, следует уменьшить на 10 %. Длина указанной зоны принимается равной высоте стыка в каждую сторону от стыка. 3.104*. Главные сжимающие и главные растягивающие напряжения, указанные в пп. 3.100* и 3.103*, следует определять по формуле , (122) где sbx - нормальное напряжение в бетоне вдоль продольной оси от внешней нагрузки и от усилий в напрягаемой арматуре с учетом потерь; sby - нормальное напряжение в бетоне в направлении, нормальном к продольной оси элемента, от напрягаемых хомутов, наклонной арматуры и напряжений от опорной реакции, при этом распределение сжимающих усилий от опорной реакции следует принять под углом 45°; tb - касательное напряжение в бетоне стенки (ребра), определяемое по формуле tb = tq + tt Ј mb6 Rb,sh . (123) В формуле (123): tq - касательные напряжения от поперечной силы, определяемой от внешней нагрузки и предварительного напряжения; tt - то же, от кручения; mb6 - коэффициент, учитывающий воздействие поперечного обжатия бетона по п. 3.27: Rb,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе, принимаемое по табл. 23*. При расчете стенок (ребер) составных по длине балок с бетонными стыками на главные напряжения по формуле (122) входящие в формулу касательные напряжения по контакту между поперечно обжатым бетоном стыка и блоками следует ограничивать значениями, приведенными в формуле (123), в правую часть которой наряду с коэффициентом mb6 необходимо вводить также и коэффициент mb15. При необжатых стыках вместо коэффициента mb6 следует вводить коэффициент mb15. Сечение бетона омоноличивания допускается учитывать при расчете по предельным состояниям второй группы, если расчетом обоснована, а конструктивно обеспечена передача сдвигающего усилия по контакту бетона омоноличивания с бетоном блоков и если скалывающие напряжения в бетоне по контакту не превышают 0,5Rb,sh по табл. 23*. Сечение инъецированного раствора в закрытых каналах допускается учитывать в расчете полностью. Определение нормальных и касательных напряжений в элементах высотой, изменяющейся по длине пролета, следует выполнять с учетом переменности сечения. РАСЧЕТ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН 3.105. Ширину раскрытия нормальных и наклонных к продольной оси трещин аcr, см, в железобетонных элементах, проектируемых по категориям требований по трещиностойкости 2б, За, 3б и Зв, необходимо определять по формуле , (124) где s - растягивающее напряжение, равное для ненапрягаемой арматуры напряжению ss в наиболее растянутых (крайних) стержнях, для напрягаемой - приращению напряжений Dsp после погашения обжатия бетона; Е - модуль упругости соответственно для ненапрягаемой Es и напрягаемой Еp арматуры, принимаемый по табл. 34; y - коэффициент раскрытия трещин, определяемый в зависимости от радиуса армирования (учитывает влияние бетона растянутой зоны, деформации арматуры, ее профиль и условия работы элемента) и принимаемый по п. 3.109*; Dсr - предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин, см, принимаемое по табл. 39*. 3.106*. При определении ширины трещин по формуле (124) при смешанном армировании значение s/Е с учетом растягивающих напряжений в ненапрягаемой арматуре ss и приращения напряжений в напрягаемой арматуре Dsb после погашения предварительного обжатия бетона до нуля определяется по формуле , (125*) где y1 - коэффициент раскрытия трещин для ненапрягаемой арматуры, принимаемый по п. 3.109*; y2 - то же, для напрягаемой арматуры по п. 3.109*. Формулы (126) и (127) исключены. 3.107*. Растягивающие напряжения ss в поперечной и продольной арматуре стенок (ребер) балок допускается определять по формуле , (128) где sbt - напряжение в предварительно напряженных балках, не имеющих напрягаемых хомутов, принимаемое равным главному растягивающему напряжению smt на уровне центра тяжести сечения, в балках с ненапрягаемой арматурой - равным касательному напряжению t на том же уровне; m - коэффициент армирования стенки стержнями, пересекающими наклонное сечение (между вутами поясов), определяемый как отношение проекции площадей сечения этих стержней на нормаль к наклонному сечению - к площади бетона наклонного сечения; d - коэффициент, учитывающей перераспределение напряжений в зоне образования наклонных трещин и определяемый по формуле , (129) где li - длина, см, предполагаемой наклонной трещины на участке между вутами поясов (в тавровых балках начало наклонного сечения принимается от крайнего, в сторону нейтральной оси, ряда растянутой арматуры); наклон трещин следует принимать по п. 3.79*. Черт. 10. Проекции усилий в поперечной арматуре на нормаль к наклонному сечению l - нормаль; 2 - хомут; 3 - наклонное сечение; 4 - продольная арматура; 5 - касательная к пучку; 6 - вут 3.108*. При определении ширины нормальных трещин в растянутой зоне предварительно напряженных элементов следует учитывать всю растянутую арматуру. При определении ширины трещин в предварительно напряженных сваях допускается учитывать всю арматуру растянутой зоны. Приращение растягивающего напряжения Dsр в напрягаемой арматуре согласно п. 3.105, возникающее после снижения под временной нагрузкой предварительного сжимающего напряжения в бетоне до нуля, допускается определять по формуле , (130) где sbt - растягивающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади растянутой зоны бетона; mp - коэффициент армирования, определяемый как отношение учитываемой в расчете площади поперечного сечения продольной арматуры к площади всей растянутой зоны бетона (арматура, не имеющая сцепления с бетоном, при вычислении mp не учитывается). При смешанном армировании напряжение в бетоне sbt определяется на уровне центра тяжести той части площади растянутой зоны бетона, в пределах которой растягивающие напряжения не превышают 1,4sbt,ser. Напряжения в ненапрягаемой арматуре при смешанном армировании допускается определять по формуле , где sbts - напряжения в бетоне на уровне центра тяжести части площади Аbts растянутой зоны бетона, в пределах которой напряжения в бетоне превышают 1,4sbt,ser: . 3.109*. Коэффициенты раскрытия трещин следует принимать в зависимости от радиуса армирования Rr (см) равными: 0,35Rr - для гладкой стержневой арматуры, арматурных пучков из гладкой проволоки и для стальных закрытых канатов; 1,5- для стержневой арматуры периодического профиля, проволок периодического профиля, пучков из этой проволоки, канатов класса К-7 и пучков из них, стальных канатов со спиральной и двойной свивкой, а также для любой арматуры в стенках. 3.110*. При расчете ширины нормальных трещин радиус армирования должен определяться по формуле , (131) где Ar - площадь зоны взаимодействия для нормального сечения, принимаемая ограниченной наружным контуром сечения и радиусом взаимодействия r = 6d. b - коэффициент, учитывающий степень сцепления арматурных элементов с бетоном согласно табл. 41*; n - число арматурных элементов с одинаковым номинальным диаметром d; d - диаметр одного стержня (включая случаи расположения стержней в группах). Для непрямоугольных сечений с арматурой, равномерно распределенной по контуру, радиус взаимодействия принимается r = 3d. Для пучков и канатов d соответствуег наружному контуру арматурного элемента, а r = 5d. Таблица 41* Вид армирования конструкции Коэффициент b 1. Одиночные стержни (гладкие и периодического профиля), одиночные проволоки периодического профиля или арматурные канаты класса К-7 1,0 2. Вертикальные ряды из двух стержней (без просветов), группами из сдвоенных стержней (с просветами между группами стержней) 0,85 3. То же, из трех стержней (с просветами между группами стержней), стальные канаты со спиральной и двойной свивкой, пучки из арматурных канатов класса К-7 0,75 4. Пучки с числом проволок до 24 включительно 0,65 5. Пучки с числом проволок свыше 24 или стальные закрытые канаты 0,5 Радиус взаимодействия r следует откладывать от крайнего, ближайшего к нейтральной оси ряда стержня. Если в крайнем ряду установлено менее половины площади поперечного сечения стержней по отношению к площади арматуры в каждом из остальных рядов, то r следует откладывать от предпоследнего ряда с полным числом стержней; в круглых сечениях r следует откладывать от оси наиболее напряженного стержня в сторону нейтральной оси, а при пучках стержней - от оси внутреннего стержня наиболее напряженного пучка. Зона взаимодействия не должна выходить за нейтральную ось, и ее высота не должна превышать высоты сечения, а в центрально-растянутых элементах принимается равной всей площади сечения. В круглых сечениях площадь зоны взаимодействия и радиус армирования следует определять для наиболее напряженного стержня или пучка. Формула (132) исключена. При расчете ширины наклонных трещин радиус армирования следует определять по формуле , (133) где Ar - площадь зоны взаимодействия для наклонного сечения, определяемая по формуле Ar = li b ; li - длина наклонного сечения стенки по п. 3.107*; b - толщина стенки; np, nw, nl - число наклонных стержней, ветвей хомутов и продольных стержней в пределах наклонного сечения; di, dw, dl - диаметры соответственно наклонных стержней (или пучков), хомутов и продольных стержней, пересекающих наклонное сечение в пределах стенки; ai, aw, al - углы между наклонными стержнями (или пучками), хомутами, продольными стержнями и нормалью к наклонному сечению согласно черт. 10. 3.111*. Трещиностойкость элементов от местных напряжений, вызываемых сосредоточенно приложенными силами предварительного напряжения, и изгиб стенок (балок) от местной нагрузки допускается обеспечивать постановкой дополнительной арматуры, воспринимающей передающееся на нее с бетона все растягивающее усилие от местных воздействий в предположении образования трещин на рассматриваемом участке. При этом вычисленная ширина трещин не должна превышать нормированную для категорий требований по трещиностойкости 3б или Зв (см. табл. 39*). Для участков, где указанные напряжения не превышают 0,4, армирование разрешается осуществлять конструктивно. При расчете бетона на местное сжатие под анкером усилие, передаваемое последним, следует принимать равным: при натяжении арматуры на бетон - 100 %, при натяжении на упоры пучка с внутренним анкером - 30 % усилия в арматуре. Определение прогибов и углов поворота 3.112. Прогибы, углы поворота и продольные перемещения вычисляются по формулам строительной механики в зависимости от кривизны элементов 1/r, а также относительных продольных перемещений, которые определяются исходя из гипотезы плоских сечений для полных (упругих и неупругих) деформаций. Прогиб f или угол поворота a, обусловленные деформациями изгиба элемента, следует определять по формуле , (134) где - при определении прогиба f - функция изгибающего момента от единичной силы, приложенной по направлению искомого прогиба f, при определении угла поворота a - функция изгибающего момента от единичного момента, приложенного по направлению искомого угла поворота; - кривизна элемента в том же сечении от нагрузки, под которой определяется прогиб или угол поворота (знак принимается в соответствии со знаком изгибающего момента в указанном сечении). В формуле (134) суммирование производится по всем участкам (по длине пролета), различающимся законами изменения величин и . Вычисление прогибов (углов поворота) допускается производить численными приемами, используя выражение f(a) = , (135) в котором и - средние величины момента и кривизны на отдельных участках длиной Dх, где изменение указанных параметров имеет плавный характер. 3.113*. Кривизну предварительно напряженных элементов, в которых пояса отнесены к категориям требований по трещиностойкости 2а, 2б и 3б, допускается определять как для сплошного сечения по формуле , (136) где Mp, Mg, Mv - моменты в рассматриваемом сечении, создаваемые соответственно усилием в напрягаемой арматуре, постоянной и временной нагрузками; B·p, B·g - жесткости сечения при длительном воздействии соответственно усилия в напрягаемой арматуре и постоянной нагрузки; В - жесткость сплошного сечения при кратковременном действии нагрузок. Значения перечисленных жесткостей допускается определять по обязательному приложению 13*. Допускается правую часть формулы (136) определять другими методами, обоснованными в установленном порядке. Моменты от предварительного напряжения следует вычислять исходя из напряжений в арматуре, соответствующих стадиям работы конструкции: на стадии обжатия - за вычетом первых потерь; на последующих стадиях, в том числе и на стадии эксплуатации, за вычетом также и вторых потерь согласно обязательному приложению 11*. Значения изгибающих моментов Мg при навесном монтаже следует определять с учетом веса монтируемых блоков и других возможных строительных нагрузок. При определении жесткостей В·p и В·g учитывается влияние усилия предварительного напряжения и длительности действия нагрузки. 3.114*. Кривизну элементов с ненапрягаемой арматурой, в которых пояса отнесены к категории требований по трещиностойкости 3в, следует определять по формуле , (137) где - жесткость сечения при действии постоянной нагрузки с учетом образования трещин и ползучести бетона; - жесткость сплошного сечения при кратковременном действии временной нагрузки с учетом образования трещин. При вычислении кривизны элементов допускается принимать, что вся постоянная нагрузка действует в бетоне одного возраста, отвечающего приложению наибольшей части этой нагрузки. Определение кривизны железобетонных элементов с напрягаемой арматурой на участках с трещинами (шириной, превышающей 0,015 см) в растянутой зоне допускается производить по указаниям СНиП 2.03.01-84. 3.115*. При вычислении прогибов балок с ненапрягаемой арматурой (если ширина трещин а бетоне не превышает 0,015 см) по формулам сопротивления упругих материалов, а также для расчета перемещений опор, столбов, свай-оболочек (в том числе заполненных бетоном) независимо от определяемой ширины трещин сечения допускается жесткость определять по формуле В = 0,8 Еb Jb , здесь Jb - момент инерции бетонного сечения. Расчет перемещений массивных бетонных и железобетонных элементов (опор) от временной и постоянной нагрузок допускается производить с учетом жесткостей, определенных по полным сечениям элементов без учета ползучести и усадки бетона. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ 3.116. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона необходимо выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. Минимальные размеры сечения элементов 3.117. Толщина стенок, плит, диафрагм и ребер в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. 42. Таблица 42 Элементы и их части Наименьшая толщина, см, для конструкций мостов и труб железнодо­рожных автодорож­ных 1. Вертикальные или наклонные стенки балок: а) ребристых: при отсутствии в стенках арматурных пучков 12* 10* при наличии в стенках арматурных пучков 15 12* б) коробчатых: при отсутствии в стенках арматурных пучков 15 12* при наличии в стенках арматурных пучков 18 15 2. Плиты: а) балластного корыта: между стенками (ребрами) 15 - на концах консолей 10 - б) проезжей части: между стенками (ребрами) - - при отсутствии в плите арматурных пучков - 12 при наличии в плите арматурных пучков - 15 на концах консолей - 8 в) нижние в коробчатых балках: при отсутствии в плите арматурных пучков 15 12 при наличии в плите арматурных пучков 18 15 г) тротуаров: монолитные (несъемные) 8 8 сборные (съемные) 6 6 3. Пустотелые блоки плитных пролетных строений**: а) с арматурой из стержней, одиночных канатов класса К-7 и пучков из параллельных высокопрочных проволок: стенки и верхние плиты 10 8 нижние плиты 12 10 б) струнобетонные: стенки и верхние плиты - 6 нижние плиты - 7 4. Диафрагмы и ребра жесткости пролетных строений 10 10 5. Стенки звеньев труб под насыпями 10 10*** 6. Стенки блоков коробчатого и круглого сечений пустотелых и сборно-монолитных опор: в зоне переменного уровня воды 30 25 вне зоны переменного уровня воды 15 15 7. Стенки железобетонных полых свай и свай-оболочек при наружном диаметре, м: 0,4 8 8 от 0,6 до 0,8 10 10 от 1,0 до 3,0 12 12 * При применении двух арматурных сеток наименьшая толщина стенок принимается равной 15 см. ** В пустотелых блоках с криволинейным очертанием верхних и нижних участков полостей между стенками за наименьшую толщину плиты на криволинейных участках допускается принимать среднюю приведенную величину, вычисленную на ширине полости. *** Для труб диаметром 0,5 и 0,75 м допускается принимать толщину стенок равной 8 см. Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры 3.118*. Наименьшие диаметры ненапрягаемой арматуры следует принимать по табл. 43*. Таблица 43* Вид арматуры Наименьший диаметр арматуры, мм 1. Расчетная продольная в элементах мостов (кроме элементов, указанных ниже) и прямоугольных труб 12 2. Расчетная проезжей части (включая тротуары) автодорожных мостов 10 3. Расчетная и конструктивная звеньев круглых труб; конструктивная продольная и поперечная в элементах мостов (кроме плит); хомуты стенок балок и уширений поясов на всей длине 8 4. Проволочная арматура класса Вр для плит укрепления откосов и хомутов арматуры свай (см. п. 3.35*) диаметром 5 мм 10 5. Конструктивная (распределительная) плит; хомуты свай и свай-оболочек; хомуты в пустотелых плитах 6 Распределительная арматура в плитах и хомуты в сваях при продольной арматуре диаметром 28 мм и более должны иметь диаметр не менее четверти диаметра продольных стержней. Защитный слой бетона 3.119*. Толщина защитного слоя бетона от его наружной поверхности до поверхности арматурного элемента или канала должна быть не менее указанной в табл. 44*. Таблица 44* Вид арматуры и ее расположение Наименьшая толщина защитного слоя бетона, см 1. Ненапрягаемая рабочая арматура: верхняя в плите проезжей части автодорожных и городских мостов 5 в ребристых и плитных пролетных строениях, а также в плитах высотой 30 см и более 3 в плитах высотой менее 30 см 2 в звеньях труб и полых сваях-оболочках 2* в наружных блоках сборных опор у наружных поверхностей монолитных опор: а) в ледорезной части опоры 7 б) на остальных участках опоры 5 в) в сваях, колодцах и блоках сборных фундаментов 3 в опорных плитах фундаментов из монолитного железобетона: а) при наличии бетонной подготовки 4 б) при отсутствии бетонной подготовки 7 2. Ненапрягаемые хомуты: в стенках (ребрах) балок 2 в стойках опор: а) вне зоны переменного уровня воды 2 б) в зоне переменного уровня воды 3 3. Конструктивная (нерасчетная) продольная в стенках (ребрах) балок и в плитах 1,5 4. Ненапрягаемая, устанавливаемая в бетоне омоноличивания напрягаемой арматуры 3 5. Напрягаемая в растянутой зоне сечения: а) в виде пучков из высокопрочной проволоки и пучков из канатов класса К-7 4** б) из арматурной стали классов: А-IV, АТ-IV 4 A-V, Aт-V, Ат-VI 5 в) из стальных канатов (спиральных, двойной свивки и закрытых) диаметром d > 40 мм с анкерами на концах d 6. Напрягаемая всех видов в плите проезжей части, защищенной гидроизоляцией 3 7. Напрягаемые хомуты в стенках (ребрах) 3 8. Напрягаемая в струнобетонных конструкциях со стороны: растянутой грани 3*** боковых граней 2 * Для труб диаметром 3 м и более защитный слой с внутренней стороны 3 см. ** Для напрягаемой арматуры, размещаемой в закрытых каналах, защитный слой бетона принимается относительно поверхности канала. Для каналов диаметром 11 см защитный слой следует назначать равным 5 см. При диаметрах каналов свыше 11 см принимаемую толщину защитного слоя следует проверять расчетом на силовые воздействия и давление раствора при инъецировании. *** Для элементов толщиной менее 20 см допускается защитный слой уменьшать до 2 см. 3.120. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи усилий (согласно п. 3.11) должна составлять не менее двух диаметров арматуры. При применении стержневой напрягаемой арматурной стали классов A-V, aт-v и aт-vi следует дополнительно на длине зоны передачи усилий (см. п. 3.11) устанавливать сетки, спирали диаметром, на 4 см превышающим диаметр стержня, или замкнутые хомуты с шагом не более 5 см. Минимальные расстояния между арматурными элементами 3.121. Расстояния в свету между отдельными арматурными элементами, а также стенками каналов должны обеспечивать требуемое заполнение бетонной смесью всего объема конструкции. Дополнительно в предварительно напряженных конструкциях эти расстояния должны назначаться с учетом особенности передачи усилий с напрягаемой арматуры на бетон, размещения анкеров, габаритов применяемого натяжного оборудования. 3.122*. Расстояние в свету между отдельными продольными рабочими стержнями ненапрягаемой арматуры и пучками арматуры, напрягаемой на упоры, должно приниматься: а) если стержни занимают при бетонировании горизонтальное или наклонное положение, см, не менее, при расположении арматуры: 4 - в один ряд; 5 - в два ряда; 6 - в три ряда или более; б) если стержни занимают при бетонировании вертикальное положение - 5 см. При стесненных условиях для размещения арматуры допускается располагать стержни ненапрягаемой арматуры группами (без запора между стержнями) по два или по три стержня. Расстояние по ширине в свету между группами следует принимать, см, не менее: 5 - при двух стержнях в группе; 6 - « трех « « « 3.123*. При назначении расстояний а свету между арматурными элементами в предварительно напряженных конструкциях следует соблюдать требования, указанные в табл. 45*. При смешанном армировании минимальное расстояние между ненапрягаемым арматурным стержнем и арматурным пучком или стенкой закрытого канала следует принимать не менее 3 см. Таблица 45* Наименьшие размеры расстояний Назначаемые расстояния в свету по абсолютному значению, см в зависимости от диаметра d арматур­ного элемента или диаметра dc канала В конструкциях с арматурой, напрягаемой на упоры 1. Между арматурными пучками из параллельных высокопрочных проволок 6 d 2. Между арматурными пучками и наружными поверхностями их внутренних анкеров 4 - 3. Между наружными поверхностями внутренних анкеров арматурных пучков 3 - 4. Между отдельными арматурными канатами класса К-7 при расположении их: в один ряд 4 - в два ряда и более 5 - 5. Расстояние от торца внутреннего анкера до торца бетона 5 В конструкциях с арматурой, напрягаемой на бетон 6. Между стенками круглых закрытых каналов при диаметрах каналов, см: 9 и менее 6 dc - 1 св. 9 до 11 8 - св. 11 По расчету 7. Между пучками из параллельных высокопрочных проволок, пучками из арматурных канатов класса К-7, а также стальными канатами (спиральными, двойной свивки и закрытыми) при расположении их в открытых каналах: в один ряд 3 - в два ряда 4 - 8. Между стенками каналов с одиночными стержнями, напрягаемыми электротермическим способом, при каналах: закрытых 10 - открытых 13 - Анкеровка ненапрягаемой арматуры 3.124*. Арматурные стержни периодического профиля, а также стержни гладкого профиля в сварных сетках и каркасах допускается применять без крюков на концах. Растянутые рабочие стержни арматуры гладкого профиля, а также гладкие рабочие стержни в вязаных сетках и каркасах должны иметь на концах полукруглые крюки с внутренним диаметром не менее 2,5 диаметра стержня и длиной прямолинейного участка после отгиба не менее трех диаметров стержня. 3.125*. В изгибаемых разрезных балках и в плитных конструкциях толщиной белее 30 см концы растянутых стержней при обрыве их по эпюре моментов следует, как правило, анкеровать в сжатой зоне бетона, определяемой в расчетах на трещиностойкость. Гладкие стержни, заводимые посредством отгибов в сжатую зону, следует заканчивать прямыми крюками, имеющими после загиба прямые участки длиной не менее трех диаметров арматуры. Для арматуры периодического профиля и при сварных соединениях допускается для автодорожных и городских мостов заделка стержней в растянутой зоне бетона изгибаемых и внецентренно сжатых элементов на длину не менее 30 диаметров стержней за местом их теоретического обрыва. Кроме этого, в пролетных строениях концы заанкериваемых стержней должны быть приварены к смежным стержням на длине не менее 4d швом толщиной не менее 4 мм. 3.126. Начало отгибов продольных растянутых стержней арматуры периодического профиля в изгибаемых элементах или обрыв таких стержней во внецентренно сжатых элементах следует располагать за сечением, в котором стержни учитываются с полным расчетным сопротивлением. Длина заводки стержня за сечения (длина заделки ls) для арматурных сталей классов А-II и Ас-II должна составлять не менее: 22d - при классе бетона В30 и выше; 25d - при классах бетона В20 - В27,5 (d-диаметр стержня). Для арматурных сталей класса А-III длину заделки ls следует соответственно увеличивать на 5d. При пучке стержней d определяется как диаметр условного стержня с площадью, равной суммарной площади стержней, образующих пучок. 3.127*. В разрезных балках и на концевых участках неразрезных балок заводимые за ось опорной части растянутые стержни продольной арматуры должны иметь прямые участки длиной не менее 8 диаметров стержня. Кроме того, крайние стержни. примыкающие к боковым поверхностям балки, должны быть отогнуты у торца под углом 90° и продолжены вверх до половины высоты балки. Необходимо обеспечить расстояние от торца балки до оси опирания, равное не менее 30 см, и до края опорной плиты - не менее 15 см. 3.128. Перегибы растянутых стержней продольной арматуры по очертанию входящих углов, образующихся при переломе поверхности элемента, не допускаются. Стержни продольной арматуры, расположенные вдоль плоскостей, образующих угол перелома, должны быть продолжены за точку их пересечения на длину не менее 20 диаметров арматуры.

Анкеровка напрягаемой арматуры

3.129*. При применении в конструкциях арматуры из стержней периодического профиля диаметром до 36 мм, напрягаемой на упоры, устройство анкеров на стержнях не требуется.

В элементах с арматурой, рассчитываемой на выносливость, вся арматура (за исключением указанной выше) должна иметь внутренние или наружные (концевые) анкеры.

В элементах, напрягаемых на упоры, с арматурой, не рассчитываемой на выносливость, допускается применять без устройства анкеров (внутренних и наружных) отдельные арматурные канаты класса К-7 и отдельные высокопрочные проволоки периодического профиля.

Прочность анкеровки, применяемой в конструкциях с натяжением на бетон, не должна быть менее прочности арматурных элементов, закрепляемых анкерами.

3.130. В изгибаемых элементах следует избегать расположения анкеров арматуры в зонах бетона, где главные растягивающие и сжимающие напряжения составляют свыше 90 % предельных значений, установленных для этих напряжений.

3.131*. Наружные (концевые) анкеры на торцевой поверхности балок следует располагать возможно равномернее. При этом необходимо предусматривать постановку на торце сплошных стальных листов, перекрывающих бетон зоны расположения анкеров. Краевые участки листов следует заанкеривать в бетоне.

Толщину торцевых листов следует назначать по расчету в зависимости от усилий натяжения напрягаемых арматурных элементов и принимать, мм, не менее:

при усилии натяжения 590 кН (60 тс) - 10 ;

« « « 1180 кН (120 тс) - 20 ;

« « « 2750 кН (280 тс) - 40 .

При усилиях, отличающихся от указанных, следует принимать толщину листов, соответствующую ближайшему большему значению.

3.132. В элементах с натяжением арматуры на бетон зону обетонирования наружных анкеров следует армировать поперечными сетками из стержней периодического профиля диаметром не менее 10 мм с ячейками не более 10х10 см. Расстояние между сетками должно быть не более 10 см.

Продольное армирование элементов

3.133*. В сварных арматурных каркасах арматура располагается группами, не более трех стержней в каждой. Стержни в группе объединяются между собой сварными односторонними связующими швами. Длина связующих швов между стержнями должна быть не менее 4 диаметров, а их толщина - не более 4 мм. Зазоры между группами стержней образуются постановкой продольных коротышей диаметром не менее 25 мм. Коротыши устанавливаются перед отгибами, не более чем через 2,5 м по длине, вразбежку по отношению друг к другу. Они привариваются к рабочей арматуре односторонними связующими швами толщиной не более 4 мм и длиной не менее 2 диаметров рабочей арматуры.

Связующие сварные швы между стержнями в группе располагаются вразбежку по отношению к коротышам и смежным связующим швам так, чтобы расстояние в свету между швами было не менее 40 см, в случае если смежные швы наложены на общий продольный стержень, и 10 см, если связующие швы относятся к разным продольным стержням каркаса. Кроме того, необходимо, чтобы любое поперечное сечение группы стержней пересекало не более одного сварного шва.

Допускается при соответствующем обосновании вертикальные стержни сварных сеток в стенках приваривать контактной точечной сваркой к арматуре и к продольным коротышам, расположенным между группами стержней. Приварка дуговой электросваркой хомутов к основной арматуре не допускается.

Для основной рабочей арматуры каркасов рекомендуется применение арматуры класса Ас-II марки 10ГТ.

Указания по швам, прикрепляющим к рабочей арматуре, приведены в п. 3.160*.

3.134*. В разрезных балках и плитах следует доводить до опоры не менее трети рабочей арматуры, устанавливаемой в середине пролета. При этом в балках необходимо доводить до опоры не менее двух стержней, в плитах - не менее трех стержней на 1 м ширины плиты.

Распределительную арматуру плит следует устанавливать с шагом, не превышающим 25 см.

При смешанном армировании стержни ненапрягаемой арматуры допускается устанавливать попарно, при этом толщина защитного слоя этой арматуры должна соответствовать п. 3.119*, а расстояния между стержнями и пучками - пп. 3.122* и 3.123*.

3.135. В неразрезных балках и ригелях многопролетных рамных конструкций часть верхней и нижней рабочей арматуры должна быть непрерывной по длине или иметь стыки, перекрывающие разрывы армирования.

Количество непрерывных арматурных элементов должно составлять:

а) в конструкциях с ненапрягаемой арматурой - не менее 20 % нижней и 15 % верхней рабочей арматуры;

б) в конструкциях с напрягаемой арматурой - не менее 10 % нижней и 5 % верхней рабочей арматуры, но не менее двух нижних и двух верхних арматурных элементов.

3.136. Шаг (расстояние между осями) рабочей арматуры плиты в середине пролета и над ее опорами не должен превышать, см:

15 - в плитах балластного корыта железнодорожных мостов;

20 - в плитах проезжей части автодорожных мостов.

Поперечное армирование элементов

3.137. Армирование стенок ненапрягаемых балок на восприятие поперечных сил следует осуществлять наклонными и вертикальными стержнями (хомутами) и объединять последние с продольной арматурой стенок в каркасы и сетки.

3.138. В ненапрягаемых балках устанавливаемые по расчету наклонные стержни следует располагать симметрично относительно продольной оси изгибаемого элемента. Стержни, как правило, должны иметь по отношению к продольной оси элемента угол наклона, близкий к 45° (не более 60° и не менее 30°). При этом на участка балки, где по расчету требуется установка наклонных стержней, любое сечение, перпендикулярное продольной ocи балки, должно пересекать не менее одного стержня наклонной арматуры.

3.139*. Требуемые по расчету балок дополнительные наклонные стержни должны быть прикреплены к основной продольной рабочей арматуре. Если стержни арматуры изготовлены из стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III, то прикрепление дополнительных наклонных стержней можно выполнять посредством сварных швов.

3.140. Наклонные стержни арматуры в балках следует отгибать по дуге круга радиусом не менее 10 диаметров арматуры.

Отгибы продольной арматуры у торцов балки (за осью опорной части) допускается выполнять по дуге круга радиусом не менее трех диаметров арматуры.

3.141. Продольную арматуру в стенках ненапрягаемых балок следует устанавливать:

в пределах трети высоты стенки, считая от растянутой грани балки, - с шагом не более 12 диаметров применяемой арматуры (d = 8-12 мм);

в пределах остальной части высоты стенки - с шагом не более 20 диаметров арматуры (d = 8- 10 мм).

3.142. Напрягаемые арматурные элементы, имеющие участки, направление которых не совпадает с направлением продольной оси балки, как правило, следует располагать симметрично относительно продольной оси балки.

3.143*. Хомуты в балках устанавливаются по расчету, включая расчет по сечению между хомутами. В стенках толщиной до 50 см, в пределах приопорных участков длиной, равной 1/4 пролета, считая от оси опоры, шаг хомутов принимают не более 15 см.

На среднем участке балки длиной, равной 1/2 пролета, шаг хомутов принимается не более 20 см.

При толщине стенок более 50 см максимальный шаг хомутов в середине пролета допускается увеличивать на 5 см.

Допускается применение сдвоенных хомутов из арматуры одного класса и диаметра.

3.144. Хомуты в разрезных плитных пролетных строениях следует устанавливать с шагом, не превышающим, см:

15 - на участках, примыкающих к опорным частям и имеющих длину, равную 1/4 пролета,

25 - на среднем участке, имеющем длину, равную 1/2 пролета.

В сплошных плитах балластного корыта железнодорожных мостов и проезжей части автодорожных мостов, имеющих высоту 30 см и менее, хомуты при отсутствии сжатой расчетной арматуры допускается не устанавливать.

П р и м е ч а н и е. В плитных пролетных строениях автодорожных и городских мостов допускается не ставить поперечную арматуру в плиты толщиной до 40 см, если касательные напряжения в бетоне не превышают 0,25R_b,sh (где R_b,sh - расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе по табл. 23*).

3.145. Хомуты в поясах ненапрягаемых балок должны охватывать ширину пояса не более 50 см и объединять не более пяти растянутых и не более трех сжатых стержней продольной арматуры, расположенной в крайних горизонтальных рядах.

3.146. Уширение поясов балок должно быть армировано замкнутыми хомутами из арматурных стержней периодического профиля; ветви хомутов должны охватывать весь наружный контур поясов.

3.147. Наибольший шаг замкнутых хомутов или поперечных стержней в сварных сетках обжимаемых поясов напрягаемых балок следует принимать не более 15 см в железнодорожных и 20 см в автодорожных мостах. Шаг хомутов в обжимаемых поясах не должен быть более шага хомутов в стенках балок.

3.148. Хомуты в элементах, рассчитываемых на кручение, а также на кручение совместно с изгибом, сжатием или растяжением, должны быть замкнутыми с перепуском концов:

при хомутах из гладкой арматурной стали - на 30 диаметров;

то же, из арматурной стали периодического профиля - на 20 диаметров.

3.149. В зоне расположения анкеров напрягаемых арматурных элементов под опорными плитами (см. п. 3.131*) следует устанавливать дополнительную поперечную (косвенную) арматуру по расчету на местные напряжения.

Дополнительную арматуру выполняют из стержней периодического профиля с шагом между ними, см, не более:

10 - в сетках;

6 - в спиралях.

3.150. Продольную рабочую арматуру и хомуты в сжатых элементах конструкций следует объединять в каркасы. Шаг хомутов в зависимости от диаметра d стержней продольной арматуры следует принимать не более:

15 d - при сварных каркасах;

12 d- при вязаных каркасах.

Во всех случаях шаг хомутов следует назначать, см, не более:

при насыщении сечения продольной арматурой менее 3 % - 40;

то же, в размере 3 % и более - 30.

При значительном насыщении сечения продольной арматурой вместо отдельных хомутов рекомендуется принимать непрерывное поперечное армирование витками, повторяющими очертание поперечного сечения элемента.

3.151*. Конструкция хомутов сжатых элементов опор с квадратной или прямоугольной формой поперечных сечений должна быть такой, чтобы продольные стержни располагались в местах перегиба хомутов, а ветви хомутов, устанавливаемые вдоль граней элементов, удерживали не более четырех стержней продольной арматуры и имели длину не более 40 см.

Приведенные указания относятся к опорам с размерами граней не более 80 см. При больших размерах граней опор рабочие продольные стержни опор, расположенные на противоположных гранях, допускается не объединять между собой хомутами, пересекающими сечение опоры, а заменять такие хомуты расположенными по периметру цепочками конструктивных хомутов П-образной формы, каждый длиной по 40 см с боковыми анкерующими ветвями длиной не менее 20 см, располагаемыми перпендикулярно к основной продольной ветви хомута по направлению внутрь сечения бетона. Концы коротких ветвей, заканчиваемые полукруглыми крюками, прикрепляются к вертикальным монтажным стержням, устанавливаемым на всю высоту опоры. Хомуты между собой перехлестываются в местах перегиба. Цепочки хомутов, охватывающие опоры по периметру, располагаются по высоте через 40 см.

Для хомутов и монтажных вертикальных стержней следует применять арматуру диаметром не менее 10 мм. Для повышения устойчивости сжатых рабочих стержней опоры, кроме цепочек хомутов, следует предусматривать постановку монтажных связей, соединяющих продольные вертикальные стержни на поперечных гранях опоры. Связи должны состоять из трех стержней диаметром не менее 16 мм и устанавливаться в плане и по высоте не реже чем через 1,6 м.

Во избежание затруднений, возникающих при бетонировании, из-за наличия стержней, пересекающих сечение, связи на каждом уровне допускается устанавливать и закреплять поочередно непосредственно перед укладкой каждого последующего слоя бетона.

3.152. На концевых участках сжатых элементов, передающих нагрузку через торцы без выпусков стержней продольной арматуры, следует устанавливать поперечные сварные сетки в количестве не менее четырех (в сваях - пять). Длину концевых участков, армированных сетками, следует принимать не менее 20 диаметров стержней продольной арматуры, а расстояние между сетками назначать не более 10 см.

3.153. При косвенном армировании сжатых элементов ненапрягаемой арматурой (см. п. 3.72*) применяемые сварные поперечные сетки и спирали должны выполняться из арматурной стали классов А-II, Ас-II и А-III (диаметром не более 14 мм).

Стержни поперечных сеток и витки спирали должны охватывать всю рабочую продольную арматуру элемента.

Размеры ячеек поперечных сеток следует принимать не менее 5,5 см и не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента или 10 см. Шаг поперечных сеток по длине элемента следует назначать не менее 6 см и не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента или 10 см.

Спирали должны иметь диаметр навивки не менее 20 см. Шаг витков спирали следует назначать не менее 4 см и не более 1/5 диаметра сечения элемента или 10 см.

3.154. В звеньях круглых труб и цилиндрических оболочек при их армировании двойными сетками стержни рабочей арматуры должны быть связаны в радиальном направлении соединительными стержнями-фиксаторами или объединены в каркасы.

Сварные соединения арматуры

3.155*. Сварные соединения арматуры должны отвечать требованиям ГОСТ 14098-91 и ГОСТ 10922-90. При проектировании должна указываться категория ответственности применяемых стыков и соответствующая им категория требований к контролю качества сварных соединений.

Сварные соединения, несущая способность которых определяется из расчета по первому предельному состоянию, - относят к I категории, по второму предельному состоянию - к II категории, а в остальных случаях соединения - к III категории ответственности и соответственно к III категории качества стыков.

Объем контроля для каждой категории ответственности определяется в соответствии с указаниями СНиП III-18-75.

3.156*. Горячекатаная стержневая арматурная сталь классов и марок, указанных в табл. 29*, как правило, должна соединяться посредством контактной стыковой сварки. Выполнение последней для стержней диаметром 10 мм и менее допускается только в заводских условиях при наличии специального оборудования.

Стыкование арматуры контактной сваркой допускается при отношении площадей стыкуемых стержней не более 1,15. В арматурных элементах, рассчитываемых на выносливость, как правило, необходимо устранять в зоне стыков возникшие в результате сварки концентраторы напряжений путем соответствующей механической продольной зачистки.

Допускается применять другие эффективные конструктивные решения сварных стыков при условии, что ограниченный предел выносливости этих стыков будет не менее нормативного предела выносливости свариваемых арматурных стержней.

3.157*. Сварные сетки, в том числе и по ГОСТ 23279-85, а также каркасы следует, как правило, проектировать с применением в пересечениях стержней контактной точечной сварки.

3.158*. При изготовлении из арматурной стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III сеток и каркасов, которые в соответствии с указаниями табл. 29* должны выполняться в вязаном варианте, применение сварных соединений для основной арматуры может быть допущено только в местах, где напряжения в стержнях арматуры не превышают 50 % установленных расчетных сопротивлений.

3.159*. Число стыков в одном расчетном сечении элемента (в пределах участка длиной, равной 15 диаметрам стыкуемых стержней) не должно превышать в элементах, арматура которых рассчитывается на выносливость, 25 %, в элементах, арматура которых не рассчитывается на выносливость, - 40 % общего количества рабочей арматуры в растянутой зоне сечения.

Сварные стыки арматуры допускается располагать без разбежки в монтажных стыках сборных элементов (без снижения расчетного сопротивления арматуры), а также на участках конструкции, где арматура используется не более чем на 50 %.

3.160*. Для стыков стержневой горячекатаной арматуры из стали классов А-I, А-II, Ас-II и А-III при монтаже конструкций допускается применение ванной сварки на удлиненных стальных накладках (подкладках) длиной не менее 5 диаметров стержней, а также применение стыков с парными смещенными накладками, приваренными односторонними или двусторонними швами суммарной длиной не менее 10 диаметров стыкуемых стержней. Ванную сварку следует применять при диаметре стержней не менее 20 мм.

Для нерассчитываемых на выносливость стыков сжатых стержней допускается также применение ванной сварки на коротких стальных накладках (подкладках) в соответствии с ГОСТ 14098-91.

Длина односторонних сварных швов, прикрепляющих наклонные стержни арматуры, должна быть не менее 12 диаметров при толщине швов не менее 0,25 d и не менее 4 мм; длину двусторонних швов допускается принимать вдвое меньшей.

3.161*. Монтажные выпуски арматуры в стыках должны обеспечивать условия для качественного выполнения на монтаже ванно-шовной сварки на удлиненных накладках с плавным выводом продольных сварных швов на стыкуемые стержни.

В вязаных арматурных каркасах конструкций автодорожных и городских мостов для закрепления арматуры в проектном положении при монтаже, транспортировке и бетонировании допускается в пересечениях стержней рабочей арматуры со стержнями конструктивной арматуры устройство вспомогательных сварных соединений при соблюдении следующих условий: сварка может производиться в местах, где прочность рабочей арматуры используется не более чем на 50 %, а также, где арматура работает только на сжатие.

Стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки)

3.162. Во внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементах стержни арматурной стали периодического профиля диаметром до 36 мм и гладкие с полукруглыми крюками допускается стыковать внахлестку.

В изгибаемых и центрально-растянутых элементах стыкование растянутых арматурных стержней внахлестку не допускается.

3.163*. В стыках арматуры внахлестку длину нахлестки (перепуска) стержней из арматурной стали классов А-II и Ас-II следует принимать не менее:

30 d - при классах бетона В20 - В27,5;

25 d - при классе бетона В30 и выше, где d - диаметр стыкуемых стержней.

Для арматуры из стали класса А-III длина нахлестки должна быть соответственно увеличена на 4d.

Для арматуры из стали класса А-I длину нахлестки (между внутренними поверхностями полукруглых крюков) следует принимать такой же, как для арматуры из стали класса А-III.

Для стыков, расположенных в сжатой зоне сечения, длину нахлестки допускается принимать на 5 d менее установленной выше.

Отдельные сварные и вязаные сетки следует стыковать внахлестку на длину не менее 30 диаметров продольных стержней сетки и не менее 25 см.

3.164*. При расположении стыков стержней рабочей арматуры внахлестку в растянутой зоне сечения, где напряжения в стержнях превышают 75 % расчетного сопротивления, в зоне стыка требуется устанавливать спиральную арматуру. Если установка спиральной арматуры не требуется (напряжение в стержнях составляет менее 75 % расчетного сопротивления), то расстояние между хомутами в местах стыкования рабочей растянутой арматуры внахлестку следует назначать не более 6 см, а буронабивных столбах - 12 см.

Стыки арматуры внахлестку, как правило, следует располагать вразбежку. При этом площадь сечения рабочих стержней, стыкуемых на длине требуемой нахлестки, должна составлять при стержнях периодического профиля не более 50 % общей площади сечения растянутой арматуры, при гладких стержнях - не более 25 %.

Стыки элементов сборных конструкций

3.165*. В сборных конструкциях, как правило, следует применять стыки:

бетонируемые широкие (необжимаемые) с расстоянием между торцами объединяемых элементов 10 см и более, с выпуском из элементов стержней рабочей арматуры или стальных закладных деталей;

бетонируемые узкие (обжимаемые) шириной не более 3 см, без выпусков из элементов арматуры, с заполнением стыкового зазора цементным или полимерцементным раствором;

клееные плотные (обжимаемые) с клеевой прослойкой толщиной не более 0,3 см на основе эпоксидных смол или других долговечных (проверенных опытом) полимерных композиций.

В обоснованных случаях в предварительно напряженных пролетных строениях автодорожных мостов допускается применение бетонируемых широких, без выпуска арматуры обжимаемых стыков со швами до 10 см, но не более половины толщины каждой из соединенных частей.

Применение сухих стыков (без заполнения швов между блоками клеевым составом, цементным или полимерным раствором) в пролетных строениях не допускается.

3.166. Торцы блоков составных по длине пролетных строений при применении стыков без выпусков арматуры следует армировать дополнительными поперечными сетками из стержней диаметром не менее 6 мм. При устройстве зубчатого стыка или стыка с уступами расчетная арматура зуба и уступа должна иметь диаметр не менее 10 мм.

3.167. В составных по длине (высоте) конструкциях с клееными плотными стыками для обеспечения точного совмещения стыкуемых поверхностей блоков следует, как правило, устраивать фиксаторы.

3.168*. В верхних плитах балок автодорожных, городских и совмещенных мостов, не подвергающихся непосредственному воздействию подвижной железнодорожной нагрузки, допускается применение бетонируемых стыков с выпусками из плит арматуры периодического профиля с прямыми крюками на всю толщину плиты и с взаимным перепуском арматуры внахлестку на длину не менее 15 диаметров стержней и не менее 25 см, а также применение полукруглых петель внахлестку с указанной длиной перепуска петель друг за другом. Кроме этого допускается применение полукруглых петель с той же длиной их заделки, но с прямой вставкой арматуры между петлями длиной, равной не менее диаметра петли. Диаметр полукруглых петель следует принимать не менее 10 диаметров арматуры.

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.169. Напрягаемую арматуру в конструкциях с натяжением на бетон следует, как правило, располагать в закрытых каналах, образуемых преимущественно извлекаемыми каналообразователями из полимерных материалов.

При устройстве каналов с неизвлекаемыми каналообразователями рекомендуется применять неоцинкованные гибкие стальные рукава и гофрированные трубы. При этом материал заполнения каналов должен исключать увеличение его объема при замораживании, а величина защитного слоя бетона должна быть на 1 см более указанной в табл. 44*.

Неизвлекаемые каналообразователи из цельнотянутых стальных или полимерных труб допускается применять только на коротких участках в стыках между сборными блоками составных по длине конструкций и в местах перегибов и анкеровки напрягаемой арматуры.

3.170. Для обеспечения сцепления бетона омоноличивания в открытых каналах с бетоном предварительно напряженного элемента рекомендуется предусматривать:

выпуски из тела бетона предварительно напряженных элементов арматурных стержней или концов хомутов с шагом не более 10 см;

покрытие очищенной поверхности бетона, примыкающей к бетону омоноличивания, и напрягаемой арматуры цементным коллоидным или полимерцементным клеем:

применение для омоноличивания бетона, имеющего водоцементное отношение не более 0,4:

покрытие наружной поверхности бетона омоноличивания противоусадочным пароизолирующим составом.

Закладные изделия

3.171*. Закладные изделия из отдельных листов или фасонных профилей с приваренными к ним втавр или внахлестку анкерными стержнями из арматурных сталей классов А-II, Ас-II или А-III диаметром не более 25 мм должны проектироваться в соответствии с требованиями ГОСТ 19292-85. Сварные соединения должны выполняться в соответствии с требованиями ГОСТ 14098-91 и ГОСТ 10922-90.

3.172*. Закладные изделия не должны разрезать бетон. Длину растянутых анкеруемых стержней, заделываемых в бетон, следует принимать в зависимости от напряженного состояния бетона в направлении, перпендикулярном анкеруемым стержням. Если от постоянно действующих нагрузок (при коэффициенте по нагрузке, равном 1) в зоне анкерных стержней возникают сжимающие напряжения s_bc, наибольшие значения которых отвечают условию

,

то длина заделки стержней должна составлять не менее:

при стержнях из арматуры периодического профиля - 12d (d- диаметр стержня);

при стержнях из гладкой арматуры - 20d, но не менее 25 см.

Если напряжения в бетоне s_bc в зоне заделки не отвечают приведенному выше условию или характер напряжений не установлен, то длина заделки растянутых арматурных стержней должна приниматься не менее:

при классах арматурной стали А-II и Ас-II - 25d;

» классе » А-III - 30d.

Длина заделки растянутых анкерных стержней может быть уменьшена посредством приварки на концах стержней плоских металлических элементов или устройством на концах стержней головок, высаженных горячим способом. При этом диаметр головок должен быть не менее:

при арматуре из стали классов А-II и Ас-II - 2d;

« » » класса А-III - 3d.

В этих случаях длина заделки анкеруемого стержня определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона и принимается не менее 10d.

3.173*. Отношение толщины d плоского стального элемента закладной детали к диаметру d анкерного стержня этой детали (d/d) следует принимать равным при сварке:

а) автоматической - втавр под флюсом не менее:

0,55 ё 0,65 - для арматуры класса А-II;

0,65 ё 0,75 - " " " А-III;

б) ручной - втавр под флюсом - не менее 0,75 для всех классов арматуры;

а) ручной - в раззенкованное отверстие - не менее:

0,65 - для арматуры класса А-II;

0,75 - " " " А-III;

г) дуговой - внахлестку фланговыми швами - не менее 0,3 для арматуры всех классов.

Конструирование опор

3.174*. Элементы опор железнодорожных мостов, находящиеся в зонах возможного замерзания воды (свободной или имеющейся в грунте), должны иметь сплошное сечение.

В опорах автодорожных и городских мостов допускается в указанных зонах применение железобетонных элементов в виде полых свай-оболочек при обеспечении мер (например, дренажных отверстий) против образования в стенках оболочек трещин от силового воздействия замерзающей воды и льда во внутренних полостях оболочек.

3.175. В пределах уровня ледохода телу опоры следует придавать форму с учетом направления воздействия ледохода.

Сопряжение граней опоры следует делать по цилиндрической поверхности радиусом 0,75 м. При надлежащем обосновании этот радиус может быть уменьшен до 0,3 м.

3.176*. На реках, расположенных в районах, где среднемесячная температура наружного воздуха наиболее холодного месяца минус 20 °С и выше, промежуточные опоры (включая и железобетонные) мостов допускается выполнять из бетона без специальной защиты поверхности.

При проектировании русловых опор мостов на реках с интенсивным перемещением речных наносов (количество взвешенных наносов более 1 кгс в 1 м³ потока и скорость течения более 2,5 м/с) опоры со стойками из свай-столбов или свай-оболочек следует применять со специальной защитой (металлические оболочки-бандажи, изготовление из износостойкого бетона и др.) в зонах движения наносов. Массивные опоры могут применяться без дополнительной защиты их поверхностей.

Поверхности промежуточных бетонных, железобетонных опор мостов, расположенных в районах, где среднемесячная температура наружного воздуха наиболее холодного месяца ниже минус 20 °С, а также, как правило, опоры на реках, вскрывающихся при отрицательных среднесуточных температурах наружного воздуха, должны быть облицованы в пределах зоны переменного уровня ледохода. При этом толщина, а также высота облицовочных блоков должны быть не менее 40 см. Армирование облицовочных блоков следует применять в том случае, если это требуется по условиям их транспортирования и заанкеривания на отрывающее воздействие льда.

Ширина заполняемых раствором вертикальных швов должна быть 2,5 - 0,5 см. а горизонтальных - 1 ± 0,5 см.

3.177. При отсутствии бетонных облицовочных блоков должного качества допускается при технико-экономическом обосновании применение для опор облицовки из естественного морозостойкого камня с прочностью на сжатие не ниже 59 МПа (600 кгс/см²), при мощном ледоходе - не ниже 98 МПа (1000 кгс/см²). Конструкция облицовки из естественного камня должна обеспечивать возможность ее изготовления индустриальными методами.

3.178*. Соединение железобетонных стоек и элементов опор с ригелем (насадкой) допускается осуществлять омоноличиванием арматурных выпусков в нишах или отверстиях. При этом стенки башмаков стаканного типа должны быть армированы из расчета на воздействие продольных и поперечных сил.

Длина арматурных выпусков, заводимых в нишу или отверстие, должна быть не менее 20 диаметров стержней, а бетон стойки или сваи не должен заходить в ростверки или ригели более чем на 5 см.

3.179*. При проектировании массивных опор и устоев следует предусматривать устройство железобетонных оголовков толщиной не менее 0,4 м.

Участки элементов (ригелей, насадок и т.п.) в местах передачи на них давления от пролетных строений должны быть армированы дополнительной косвенной арматурой, требуемой по расчету на местное сжатие (смятие). На этих участках, а также под монолитными стыками пролетных строений и на оголовках опор не должно быть мест, где возможен застой попадающей воды.

В местах расположения деформационных швов верхнему слою бетона на опорах следует придавать уклоны (не менее 1:10), обеспечивающие сток воды.

Уклон верха оголовков и ригелей опор должен выполняться одновременно с их бетонированием.

3.180*. Нагрузку от опорных частей пролетных строений при наличии уклонов на верхней поверхности массивных опор, а для железнодорожных мостов - во всех случаях следует передавать на железобетонные подферменные площадки. Высота этих площадок должна обеспечивать возвышение их верхней грани над опорой не менее чем на 15 см.

Расстояние от нижних плит опорных частей до боковых граней подферменных площадок или до боковых граней железобетонных элементов (ригелей, насадок и т.п.) должно быть нe менее 15 см.

Расстояние от граней подферменных площадок до граней оголовка следует назначать с учетом возможности установки домкратов для подъема концов пролетных строений и принимать, см, не менее:

а) вдоль моста:

при пролетах от 15 до 30 м - 15;

» 30 " 100 " - 25;

» свыше 100 " - 35;

б) поперек моста:

при закругленной форме оголовка от угла подферменной площадки до ближайшей грани оголовка - не менее указанных в подпункте «а»;

при прямоугольной форме оголовка, см, не менее:

для плитных пролетных строений - 20;

для всех пролетных строений, кроме плитных, при опорных частях:

резиностальных - 20;

плоских и тангенциальных - 30;

катковых и секторных - 50.

3.181*. Применение железобетонных конструкций в опорах допускается для мостов, расположенных на суходолах, для путепроводов, виадуков и эстакад, на водотоках - при условии армирования стержневой арматурой и защиты поверхности от возможных механических повреждений. В опорах на водотоках применение напрягаемой проволочной арматуры не допускается.

Железобетонные элементы опор в пределах водотоков надлежит защищать от истирания льдом и перемещающимися донными отложениями от повреждений при навале судов или плотов, а также от механических повреждений, возможных в случае заторов бревен при молевом способе сплава. В качестве защитных мероприятий рекомендуется применять бетон с повышенной износостойкостью, увеличивать толщину защитного слоя бетона железобетонных элементов до 5-7 см, а при особо тяжелых условиях (мощном ледоходе и карчеходе) допускается применять покрытие железобетонных элементов стальными листами. Необходимость защиты или ее способ в каждом отдельном случае в зависимости от конкретных условий водотока решается проектной организацией.

Гидроизоляция конструкций

3.182. Все внутренние поверхности балластных корыт пролетных строений железнодорожных мостов и устоев, в автодорожных мостах - вся ширина пролетного строения (включая тротуары), переходные плиты, а также засыпаемые грунтом поверхности устоев, водопропускных труб (лотков) должны быть защищены изоляцией, препятствующей прониканию воды к защищаемым поверхностям бетона.

3.183. Гидроизоляция должна быть: водонепроницаемой по всей изолируемой поверхности; водо-, био-, тепло-, морозо- и химически стойкой; сплошной и не повреждаемой при возможном образовании на изолируемой поверхности бетона трещин с раскрытием, принятым в нормах проектирования; прочной при длительных воздействиях постоянной и временной нагрузок и возможных деформациях бетона, а для труб - при наличии давления грунта насыпи и гидростатического давления воды; герметичной в местах перекрытия строповочных отверстий и в сопряжениях с бортиками балластных корыт, а также с водоотводными и ограждающими устройствами, конструкциями деформационных швов, тротуарными блоками, карнизами, перилами, столбами и т.п.

3.184. Конструкцию гидроизоляции и применяемые для ее устройства материалы следует принимать исходя из требований обеспечения эксплуатационной надежности гидрозащиты в интервале температур наружного воздуха в районе строительства (по СНиП 2.01.01-82) от абсолютной максимальной до средней наиболее холодных суток.

При назначении гидроизоляции балластных корыт и проезжей части пролетных строений мостов, устоев, водопропускных труб должны учитываться также другие особенности климатических условий в районе строительства.

При соответствующем обосновании допускается на пролетных строениях автодорожных мостов устройство гидроизоляции из морозостойкого гидрофобного бетона, армированного стальной сеткой, на железнодорожных мостах при безбалластной езде и отсутствии агрессивной среды - в виде покрытий стойкими красками.

3.185*. Выравнивающий и защитный слои следует выполнять из бетона с мелким заполнителем. Класс бетона по прочности на сжатие следует принимать для мостов не ниже В25 и для труб - не ниже В20. Защитный слой следует армировать.

Применение плетеных сеток для армирования защитного слоя одежды ездового полотна не допускается.

3.186. Допускается в установленном порядке применение других типов гидроизоляции пролетных строений, устоев мостов и водопропускных труб, отвечающих требованиям пп. 3.183 и 3.184.

4. СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

4.1. Тип исполнения стальных пролетных строений, опор и труб в зависимости от значения расчетной минимальной температуры следует назначать в соответствии с табл. 46.

Таблица 46

Расчетная минимальная температура, °С	Тип исполнения
До минус 40 включ.	Обычное
Ниже минус 40 до минус 50 включ	Северное А
Ниже минус 50	Северное Б

4.2*. При проектировании стальных конструкций мостов следует:

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы, системы и конструкции пролетных строений, сечения элементов, экономичные профили проката и эффективные марки стали;

применять, как правило, унифицированные типовые конструкции и стандартные элементы и детали (деформационные устройства, эксплуатационные обустройства и др.);

обеспечивать комплексную технологичность конструкций с учетом трудовых затрат на заводах и строительно-монтажных площадках, возможность поточного изготовления, конвейерного или крупноблочного монтажа;

предусматривать применение независимо от расчетной минимальной температуры и назначения моста, сварных заводских элементов, объединяемых, как правило, на высокопрочных болтах. При соответствующем обосновании с учетом общей технологии монтажа и других условий, а в железнодорожных и совмещенных мостах - по согласованию с МПС применять сварные и комбинированные бол-тосварные монтажные соединения;

обеспечивать возможность осмотра, очистки, окраски и ремонта конструкций; исключать в них зоны, в которых возможно скопление воды и затруднено проветривание; предусматривать герметизацию замкнутых профилей, элементов и блоков;

указывать в рабочих чертежах КМ стальных конструкций марки сталей и материалы соединений, а также необходимые дополнительные требования к ним, предусмотренные стандартами и техническими условиями;

соблюдать нормы СНиП 2.03.11-85 и СНиП 3.04.03-85 и требования руководящего технического материала «Конструкции мостовые металлические. Покрытия лакокрасочные» (Минтрансстрой, МПС, 1975).

4.3*. Элементы стальных мостовых конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом действующего сортамента на прокат. При расчете составных сечений элементов решетчатых ферм по прочности и устойчивости недонапряжение не должно превышать 5 %.

МАТЕРИАЛЫ И ПОЛУФАБРИКАТЫ

4.4*. В стальных конструкциях мостов и труб обычного исполнения следует применять:

а) для элементов из прокатного металла¹ - сталь в соответствии с табл. 47*;

¹ Толстолистовой, широкополосный универсальный, фасонный, сортовой прокат, трубы и гнутые профили следует применять из стали с требованием свариваемости, за исключением проката для болтов, гаек и шайб, а также для элементов без сварных соединений.

Таблица 47*

Тип испол-	Сталь несущих элементов сварных пролетных строений, опор и эксплуатационных обустройств при применении в заводских и монтажных соединениях
нения	тол-		государственный стандарт
	щина прока­та, мм	марка стали	номер	дополнитель­ные требования
1	2	3	4	5
Обыч­ное	8-50	15ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп. 2.2.7, 2.2.9
	8-40	10ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	То же
	4-50	390-14Г2АФД-14	ГОСТ 19281-89	По п. 1.4*
	4-32	390-15Г2АФДпс-14	ГОСТ 19281-89	То же
Север­ное А	8-50	15ХСНД-3	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп. 2.2.7, 2.2.9
	8-40	10ХСНД-3	ГОСТ 6713-91	То же
	4-50	390-14Г2АФД-15	ГОСТ 19281-89	По п. 1.4*
	4-32	390-15Г2АФДпс-15	ГОСТ 19281-89	То же
Северное Б	8-40	10ХСНД-3	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*, пп. 2.2.7, 2.2.9, 4.3***

Окончание табл. 47*

Тип ис-	Сталь несущих элементов сварных пролетных строений, опор и эксплуатационных обустройств при применении в заводских и монтажных соединениях
пол-	вид		государственный стандарт		тол-
нения	про­ката	марка стали	номер	дополнитель­ные требования	щина про­ката, мм
1	6	7	8	9	10
Обы­ч­ное	Лю­бой	16Д	ГОСТ 6713-91	-	До 20 включ.
	Ли­сто­вой	15ХСНД	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп.2.2.7, 2.2.9	8-15
		15ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	То же	16-50
		10ХСНД	ГОСТ 6713-91	«	8-15
		10ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	«	16-40
		390-14Г2АФД-13	ГОСТ 19281-89	По п. 1.4*	4-50
		390-15Г2АФДпс-13	ГОСТ 19281-89	То же	4-32
	Фа­сон­ный	15ХСНД	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп.2.2.7, 2.2.9	8-32
		10ХСНД	ГОСТ 6713-91	То же	8-15
Се­вер-	Ли­сто­-	15ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	То же	8-50
ное А	вой	10ХСНД-2	ГОСТ 6713-91	«	8-40
		390-14Г2АФД-14	ГОСТ 19281-89	По п. 1.4*	4-50
		390-15Г2АФДпс-14	ГОСТ 19281-89	То же	4-32
	Фа­сон­ный	15ХСНД-2**	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп.2.2.7, 2.2.9	8-32
		10ХСНД-2***	ГОСТ 6713-91	То же	8-15
Се­вер­ное	Ли­сто­вой	10ХСНД-3	ГОСТ 6713-91	По примеч. 3 к табл. 1*; пп.2.2.7, 2.2.9	8-40
Б	Фа­сон-	15ХСНД-3**	ГОСТ 6713-91	То же	8-32
	ный	10ХСНД-3**	ГОСТ 6713-91	«	8-15

* Стали марок 14Г2АФД и 15Г2АФДпс по ГОСТ 19281-89 допускается применять только в автодорожных, городских и пешеходных мостах.

** В мостах всех назначений допускается применять уголки по ГОСТ 8509-72 и ГОСТ 8510-72 без термообработки - прокат категории I - по ГОСТ 6713-91.

В конструкциях автодорожных, городских и пешеходных мостов северного исполнения А и Б допускается применять двутавры, тавры и швеллеры без термообработки при условии выполнения требований по ударной вязкости при температуре соответственно минус 60 и минус 70 °С.

*** Требование полистового испытания предъявляется только при расчетной минимальной температуре минус 60 °С и ниже.

б)* для висячих, вантовых и предварительно напряженных пролетных строений:

стальные витые канаты с металлическим сердечником, подвергнутые предварительной вытяжке усилием, равным половине установленного государственными стандартами или техническими условиями разрывного усилия каната в целом (а при его отсутствии в нормах - половине агрегатной прочности витого каната): закрытые несущие диаметром 30-70 мм по ТУ 14-4-1216-82; одинарной свивки по ГОСТ 3064-84 из круглой оцинкованной по группе ЖС проволоки диаметром 2,6 мм и более;

пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок по ГОСТ 3617-71;

в) для металлических гофрированных труб - листовые волнистые профили из стали марки 15сп по ТУ 14-2-207-76;

г)* для литых частей - отливки группы III из стали марок 25Л, 30Л, 35Л, 20ГЛ, 20ФЛ, 35ГЛ по ГОСТ 977-88 и марки 35ХН2МЛ по ТУ 24-1-12-181-75;

д)* для шарниров, катков, болтов-шарниров и прокладных листов под катки - поковки: Гр. IV-КП 275 ГОСТ 8479-70 из стали марки Ст5сп2-III по ГОСТ 535-38 и ГОСТ 14637-89; Гр. IV-КП 315 ГОСТ 8479-70 из стали марки 35-а-Т по ГОСТ 1050-88; Гр. IV-КП 315 ГОСТ 8479-70 из стали марки ЗОГ-2-Т по ГОСТ 4543-71; Гр. IV-КП 345 ГОСТ 8479-70 из стали марки 35Г-2-Т по ГОСТ 4543-71; Гр. IV-КП 785 ГОСТ 8479-70 из стали марки 40ХН2МА-2-2-Т по ГОСТ 4543-71; Гр. IV-КП 1200 из стали марки 40Х13 по ГОСТ 5632-72; Гр. IV-КП 245 ГОСТ 8479-70 из стали марки 265-III-09Г2С по ГОСТ 19281-89 с наплавкой, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к стали марки 40Х13 по ГОСТ 5632-72;

е) высокопрочные болты по ГОСТ 22353-77, высокопрочные гайки по ГОСТ 22354-77, шайбы к высокопрочным болтам по ГОСТ 22355-77 с общими техническими требованиями к ним по ГОСТ 22356-77;

ж) для сварки конструкций - сварочные материалы, предусмотренные «Инструкцией по технологии механизированной и ручной сварки при заводском изготовлении стальных конструкций мостов» (Минтрансстрой, 1980);

з)* для соединений элементов мостового полотна, перил и смотровых приспособлений - стальные болты по ГОСТ 7798-70 класса прочности 4,6 по ГОСТ 1759.4-87 (с испытаниями по пп. 6.2 и 6.6) и гайки по ГОСТ 5915-70 классов прочности 4 и 5 по ГОСТ 1759.5-87 (болты и гайки - только из спокойной стали), а также болты и гайки из стали марки Ст3сп4 по ГОСТ 535-88 по специальным техническим условиям;

и)* для крепления опорных частей к пролетным строениям и стальным опорам - стальные болты по ГОСТ 7798-70 и гайки по ГОСТ 5915-70 из сталей марок 09Г2 по ТУ 14-1-287-72, 295-III 09Г2-4 и 295-III 09Г2С-4 по ГОСТ 19281-89, 40Х по ГОСТ 4543-71 по специальным техническим условиям;

к)* для крепления опорных частей к бетонным опорам и фундаментам - фундаментные (анкерные) болты по ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80 из сталей марок 20-г-Т по ГОСТ 1055-88 и 295-III 09Г2С-4 по ГОСТ 19281-89, а также из стали марки 40Х по ГОСТ 4543-71 по специальным техническим условиям; гайки по ГОСТ 5915-70 при диаметре болтов менее 48 мм и по ГССТ 10605-72 при диаметре болтов свыше 48 мм; классов прочности 4 и 5 по ГОСТ 1759.5-87 (только из спокойной стали), а также из стали марки 20-г-Т, класса прочности 6 по ГОСТ 1759.5-87 (только из спокойной стали) - для болтов из стали марки 295-III 09Г2С-4, классов прочности 10 и 12 по ГОСТ 1759.5-87 - для болтов из стали марки 40Х;

л) для заливки концов стальных канатов в анкерах - сплав марки ЦАМ 9-1,5Л по ГОСТ 21437-75;

м)* для деталей анкеров стальных канатов - сталь марки 295-III 09Г2С-4 по ГОСТ 19281-89, а также сталь марок 20-б-Т и 45-б-Т по ГОСТ 1050-88 в нормализованном состоянии;

н) для прокладок между стальными канатами, а также между канатами и деталями анкеров, отклоняющих устройств, сжимов, хомутов подвесок и других элементов - листы по ГОСТ 21631-76 или ленты по ГОСТ 13726-78 толщиной не менее 1 мм из алюминия марок АД и АД1 по ГОСТ 4784-74.

П р и м е ч а н и я: 1. Для несущих сварных элементов тротуаров и смотровых приспособлений (консолей и балок тротуаров, стоек и поручней перил, балок лестниц, пешеходных площадок, смотровых тележек и подъемных люлек), а также элементов мостового полотна допускается применение стали марки Ст3сп5, а для указанных элементов без сварных соединений - стали марки Ст3сп4 по ГОСТ 535-88 и ГОСТ 14637-89. При толщине проката до 10 мм включительно допускается применение полуспокойной стали тех же категорий.

При этом применение круглых труб допускается без ограничений, а прямоугольных сварных - с соблюдением требований СНиП III-18-75 к радиусу гибки для конструкций, воспринимающих динамическую нагрузку.

Механические свойства металла труб должны быть указаны в проекте и обеспечены заводом-изготовителем конструкций.

2. В перилах и смотровых приспособлениях уголки с полкой 70 мм и менее допускается применять из стали марки Ст3пс2 по ГОСТ 535-88.

3. Для футляров (кожухов) опорных частей допускается применение стали марки Ст0 по ГОСТ 14637-89.

4. Для нерабочих прокладок и элементов заполнения перил допускается применение стали марки Ст3кп2 по ГОСТ 535-88 и ГОСТ 14637-89, для настилов смотровых ходов и приспособлений - сталь марки Ст3пс2 по ГОСТ 14637-89.

4.5*. В стальных конструкциях мостов и труб северного исполнения следует применять:

а) материалы и полуфабрикаты, указанные в п. 4.4* а, б*, г*-ж, л-н;

б) для металлических гофрированных труб - листовые волнистые профили из стали марки 09Г2Д по ТУ 14-2-207-76;

в)* для соединений элементов мостового полотна, перил и смотровых приспособлений - стальные болты по ГОСТ 7798-70 класса прочности 4,6 по ГОСТ 1759.4-87 (с испытаниями по пп. 6.2 и 6.6) при диаметре менее 22 мм и болты из стали марки 09Г2 по ТУ 14-1-287-72 по специальным техническим условиям при диаметре 22 мм и более; гайки по ГОСТ 5915-70 классов прочности 4 и 5 по ГОСТ 1759.5-87 (болты и гайки - только из спокойной стали);

г)* для крепления опорных частей к пролетным строениям и стальным опорам - стальные болты по ГОСТ 7798-70 и гайки по ГОСТ 5915-70 из сталей марок 09Г2 по ТУ 14-1-287-72, 295-III 09Г2-6 и 295-III 09Г2С-6 по ГОСТ 19281-89, 40Х по ГОСТ 4543-71 по специальным техническим условиям;

д)* для крепления опорных частей к бетонным опорам и фундаментам - фундаментные (анкерные) болты по ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80 из сталей марок 295-III 09Г2-6 и 295-III 09Г2С-6 по ГОСТ 19281-89, а также из сталей марок 09Г2 по ТУ 14-1-287- 72 и 40Х по ГОСТ 4543-71 по специальным техническим условиям; гайки по ГОСТ 5915-70 при диаметре болтов менее 48 мм и по ГОСТ 10605-72 при диаметре болтов свыше 48мм - класса прочности 6 по ГОСТ 1759.5-87 (только из спокойной стали) - для болтов из сталей марок 09Г2-8, 09Г2С-8, 09Г2, классов прочности 10 и 12 по ГОСТ 1759.5-87 - для болтов из стали марки 40Х.

П р и м е ч а н и я: 1. Примеч. 3 и 4 к п. 4.4* распространяются на конструкции мостов северного исполнения.

2*. Для несущих элементов тротуаров, смотровых приспособлений и элементов мостового полотна допускается применять сталь марок 345-10Г2С1Д-4, 345-10Г2С1-4, 325-09Г2СД-4, 325-09Г2С-4, 295-09Г2Д-4, 295-09Г2-4 и 325-14Г2-4 по ГОСТ 19281-89. При этом применение круглых труб допускается без ограничений, а прямоугольных - с соблюдением требований СНиП III-18-75 к радиусу гибки для конструкций из низколегированной стали, воспринимающих динамическую нагрузку.

Механические свойства металла труб должны быть указаны в проекте и обеспечены заводом-изготовителем конструкций,

3*. Для ограждающих элементов тротуаров и смотровых приспособлений уголки с полкой 70 мм и менее допускается применять из стали марки Ст3пс2 по ГОСТ 535-88.